Установка атмосферной перегонки нефти

Дипломная работа - Геодезия и Геология

Другие дипломы по предмету Геодезия и Геология

емпературе и плотности на верхней, 6-й тарелке стриппинга, кДж/кг;

- энтальпия водяного пара при температуре 6-й тарелки стриппинга, кДж/кг. Определяется по приложению 2.

 

 

Определяется количество флегмы, стекающей в стриппинг дизтоплива, кг/ч:

 

g17 = G6 + R2

 

g17 = 4418,72+20281,4=7981,50кг/ч

 

Объёмный расход паров, уходящих с 6-й тарелки стриппинга, м3/с:

 

 

где Т6 - температура на 6-й тарелке, К;

Р17 - давление под 17-й тарелкой атмосферной колонны, кПа;

М6 - молекулярный вес нефтяных паров с 6-й тарелки стриппинга (табл.7).

 

 

Плотность паровой фазы, кг/м3

 

 

кг/м3

 

Относительная плотность жидкой фазы, стекающей с 17-й тарелки атмосферной колонны на верхнюю тарелку стриппинга при рабочих условиях:

 

 

где t - температура на 17-й тарелке;

- относительная плотность на 17-й тарелке.

 

 

Абсолютная плотность жидкой фазы, кг/м3:

 

= 621,30кг/м3

 

Нагрузка верхней, 6-й тарелки стриппинга по жидкости:

 

= м3/ч

 

Результаты расчётов сводим в таблицу.

 

 

Таблица 21. Параметры стриппинг-секций

Стриппинг-секцияОбъёмный расход паров V, м3/сПлотность паров rП, кг/м3Абсолютная плотность жидкости rЖ, кг/ м3Нагрузка тарелки по жидкости LЖ, м3/чКеросина0,2023,43627,620,31Дизтоплива0,5553,99621,312,85

Далее определяется стриппинг, имеющий наибольшую нагрузку по паровой фазе V и рассчитывается его диаметр по методике, приведённой в разделе 8. Рекомендуется принимать в расчёте однопоточные тарелки. Диаметр второго стриппинга принимается равным первому.

В нашем случае стриппинг дизтоплива имеет наибольшую нагрузку по паровой фазе.

Примем к установке тарелки клапанные однопоточные, расстояние между тарелками примем 450 мм. Тогда К1 = 1,15, С1 = 765, К2 = 1,0, К3 = 4,0.

 

 

Принимаем к установке диаметр стриппинг-секций 0,5 м.

 

2.11. ВЫСОТА КОЛОННЫ

 

Высота атмосферной колонны рассчитывается по уравнению:

 

HK = H1 + HK + HИ + НП + Н2 + НН + НО, м

 

Где H1 - высота от верхнего днища до верхней тарелки, м;

HK - высота концентрационной тарельчатой части колонны, м;

HИ - высота отгонной, исчерпывающей тарельчатой части колонны, м;

НП - высота секции питания, м;

Н2 - высота от уровня жидкости в кубе колонны до нижней тарелки, м;

НН - высота низа колонны, от уровня жидкости до нижнего днища, м;

НО - высота опоры, м.

Высота Н1 (сепарационное пространство) принимается равной 0,5 диаметра колонны, если днище полукруглое, и 0,25 диаметра, если днище эллиптическое. Полушаровые днища применяют для колонн диаметром более 4 метров. Поэтому Н1 = 0,7 м.

Высоты НК и НН зависят от числа тарелок в соответствующих частях колонны и расстояния между ними:

 

НК = (Nконц - 1)h = (28 - 1)0,6 = 16,2 м

НИ = (Nотг - 1)h = (6 - 1)0,6 = 3,0 м

 

Высота секции питания НН берется из расчета расстояния между тремя-четырьмя тарелками:

 

НП = (3 - 1)0,6 = 1,2 м

 

Высота Н2 принимается равной от 1 до 2 метров, чтобы разместить глухую тарелку и иметь равномерное распределение по сечению колонны паров. Примем Н2 = 1,5 м.

Высота низа (куба) колонны НН рассчитывается, исходя из 5-10 минутного запаса мазута, необходимого для нормальной работы насоса в случае прекращения подачи сырья в колонну:

 

 

?3304(1) = 0,9492 - (0,001838 - 0,001320,9492)(330 - 20) = 0,7678

FK = 0,785DK2 - площадь поперечного сечения колонны, м2.

HH=1,49

Штуцер отбора нижнего продукта должен находится на отметке не ниже 4-5 метров от земли для того, чтобы обеспечить нормальную работу горячего насоса. Поэтому высота опоры Н0 конструируется с учетом обеспечения необходимого подпора жидкости и принимается высотой не менее 4-5 метров. Примем Н0 = 4,0 м.

Полная высота колонны:

HK = 28,1 м.

 

2.12 Диаметр штуцеров

 

Диаметры штуцеров определяют из уравнения расхода по допустимой скорости потока:

 

 

где V - объемны расход потока через штуцер, м3/с;

величина допустимой скорости Wдоп принимается в зависимости от назначения штуцера и фазового состояния потока, м/с

 

Скорость жидкостного потока:на приеме насоса (из колонны)0,2-0,6на выкиде насоса (подача в колонну)1-2Скорость парового потока:дистиллята с верха колонны и из кипятильника в колонну10-30с верха отпарных секций10-40при подаче в колонну30-50Скорость парожидкостного потока при подаче сырья в колонну (условно дается по однофазному жидкостному потоку, м/с)0,5-1,0

Рассчитанный диаметр штуцера далее округляется в большую сторону до ближайшего стандартного значения (табл. 12.1).

 

Таблица 12.1

Стандартные значения диаметров штуцеров Dy, мм

105020060014002600156525080016002800208030090018003000251003501000200032125400110022004015050012002400

2.12.1 Ввод сырья в колонну

Массовый расход потока через штуцер L0 = 136691 кг/ч.

Относительная плотность полуотбензиненной нефти ?204L0 = 0,8839.

Относительная плотность при температуре ввода сырья:

?t4(L0) = 0,6590

Абсолютная плотность полуотбензиненной нефти при этой температуре ?L0 = 659,00 кг/м3.

Примем скорость парожидкостного потока в штуцере Wдоп = 1,0 м/с.

 

 

Объемный расход потока:

,058 м3/с

Диаметр штуцера:

Dш=0,271 м

Примем к установке стандартный диаметр Dy = 300 мм.

 

.12.2 Вывод бензина

Объемный расход паров через штуцер Vв = 2,70 м3/с.

Примем скорость паров Wдоп = 30 м/с.

Диаметр штуцера:

Dш=0,339