Расчет строительной конструкции моста
Дипломная работа - Строительство
Другие дипломы по предмету Строительство
.
где ? =1500.
?h=H/h=2,8/0,6=4,67. ?=0,99.
?hc=H/hc=2,8/0,22=12,7 ?c=1
где hc=(h-2e0)=(0,6-20,19)=0,22
R=1,5 МПа СНиП 11.22.81; А=hb=60100=6000 см2,
где b-100 см.
?=1+e0/h=1+0,19/0,6=1,32<1,45 по СНиП 11.22.81.
Так как е0=19 см < 0,35h=0,3560=21 см, то расчет по второй группе предельных состояний не требуется.
Деревянные соединения на стальных элементах.
4.1 Расчет опорного узла
Опорная реакция фермы А=90 кН; ?=36 Пояса выполнены из брусьев ели сечением 18x22 (h)=396 см2.
;
.
;
.
Принятые размеры сечений поясов удовлетворяют по прочности.
Верхний сжатый пояс упирается в опорном узле во .вкладыш. Площадь упора F=l8х22=396 см2.
Проверяем прочность вкладыша на смятие.
,
где .
Через вкладыш передается горизонтальная составляющая усилия NC=NP на швеллерный упор.
Из конструктивных соображений предварительно принят швеллер №20 из стали с 345-4 с Ry=335 МПа, W=20,5 см3.
Изгибающий момент в швеллерном упоре, принимая ,что давление от вкладыша на его будет передаваться равномерным, определяется по выражению
,
где q=313 Н/см218 см = 5634 Н/см;
см - ширина нижнего пояса фермы;
l=24,2 см; a=(24,2-22)/2=1,1 см.
,
Усилия от упорного швеллера передаются на две горизонтальные траверсы. Траверсы принимаем из двух сваренных вместе равнополочных уголков 63x5 квадратного сечения из стали С-235 с Ry=230 МПа. Изгибающий момент в траверсы определяем из выражения как для упорного швеллера.
.
Так как усилие от нижнего пояса фермы передается на горизонтальные траверсы через швеллерный упор, который шире пояса на 2см.
где qmp = N/b = 124000/20 = 6200 Н/см2; швеллер № 20:
,
где
.
Через траверсы усилие Np воспринимают четыре стальных тяжа. Требуемая площадь сечения нетто тяжа
,
где =170 МПа
Аn =2,14 см - по нарезанной под гайку расчетной части сечения. В соответствии с ГОСТ 22366-77 принимаем диаметр тяжа 22 мм с
Аn =352 мм2 > 214 мм2.
Вертикальные траверсы воспринимают усилия Np от тяжей. Эти вертикальные траверсы приняты из равнополочных уголков из стали С-235 с Ry=230МПа.
Изгибающий момент в одном уголке траверса определяем по выражению
где qmp = N/b = 124000/22=5636 Н/см2;
.
где
4.2 Расчет нагельных соединений на опорных узлах фермы
Стык нижнего растянутого пояса стропильной фермы выполнен посредством дощатых накладок, h x b = 22 х 10 см, соединенных с поясом нагеля из круглой стали. Диаметр нагелей принимаем 20 мм.
Определяем расчетную несущую способность нагелей на один срез по формулам
Tu=1,8d2+0,02a2=1,822+0,02102=9,2 кН.
Тс=0,5cd=0,5182=18 кН;
Та=0,8ad=0,8102=16 кН.
Наименьшая несущая способность Тu = 9,2 кН. Нагеля двухсрезные. Требуемое число нагелей вычисляем по
6,74 шт.
где N - расчетное усиление, равное Np=124 кН;
Т - наименьшая расчетная несущая способность, Тu=9,2 кН;
nш - число расчетных швов одного нагеля.
Принимаем 7 нагелей, из которых - 4 болта. Нагели размещаем в два продольных ряда.
S1?7d; S2?3,5d; S3?3d;
где S1 - расстояние нагелей вдоль волокон древесины;2 - расстояние нагелей поперек волокон;3 - расстояние нагелей от кромки элемента.
Проверяем прочность нижнего пояса.
ТНТ=b(h-2d)=18(22-22)=324 см2;
.
Проверку прочности накладок не выполняем, так как их суммарное поперечное сечение больше пояса.
Список литературы
1. СНБ 5.03. 01- 02. Бетонные и железобетонные конструкции. - Мн., 2003.
2. СНиП II.23.81* изд. 1988г. Стальные конструкции.-М., 1988.
. СНБ 5.05.01-2000. Деревянные конструкции.-М., 2001.
. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. -М.,1986.
5. СНиП 11.22.81. Каменные и армокаменные конструкции. - М, 1983.
. Пособие по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП-11 -22-81) М. 1989.
. Бондаренко В.М. Железобетонные и каменные конструкции / В.М. Бондаренко, Д.Г. Суворкин - М., 1987.
8. Мандриков А.П. Примеры расчета железобетонных конструкций. - М.: Стройиздат, 1989.
. Методические указания к выполнению курсового проекта в 2-х частях.- Могилев, 2004.