Расчет строительной конструкции моста
Дипломная работа - Строительство
Другие дипломы по предмету Строительство
?ой.
Максимальный изгибающий момент:
а) от полной расчетной нагрузки
;
б) от полной нормативной нагрузки
в) от нормативных постоянных и длительно действующих нагрузок
;
г) от нормативной кратковременной нагрузки
;
д) поперечная сила от полной расчетной нагрузки
;
2.2.2 Компоновка геометрических размеров плит перекрытия
Размеры плит по длине принимаем согласно плана перекрытия и способа опирания на балки. Поперечные размеры назначают в соответствии с конструктивным решением типовых плит перекрытий.
Высоту плиты предварительно принимаем: h = (1/30-1/34)l.
Принимаем 20 см, кратно 5см.
Расчет плиты по первой группе предельных состояний.
2.2.3 Расчет нормальных сечений по прочности. Поперечное сечение многопустотной плиты приводим к эквивалентному тавровому сечению. Заменяем площади круглых отверстий на площади равновеликие квадратным со стороной.
h1=0,9d=0,9159=143 мм=14,3 см
.
Приведенная толщина ребер=1190-1436-152=302 мм.
Расчетная ширина сжатой полки bf=1190-15-2=1160 мм.
Устанавливаем расчетный случай для приведенных тавровых сечений, проверяя условие?fcdbfhf(d-0,5hf)=13,31163,85(19-0,53,85)100=11057258 Нсм=110,6 кНм > 36,6 кН/м.
Условие соблюдается, следовательно, нейтральная ось проходит в полке х< hf. Расчет в этом случае выполняем как для элементов прямоугольного сечения с размерами bfd.
0,252; ?=0,988
см2.
Принимаем 4Ш12 S500 с As=4,52 см2.
2.2.4 Расчет по прочности сечений наклонных к продольной оси плиты
Шаг S поперечной арматуры в балочных плитах при равномерно распределенной нагрузке устанавливается на 1/4 пролета от опоры при высоте сечения элемента h 450 мм не более h/3 и не более 500 мм.
На остальной части пролета при высоте сечения элемента h > 300 мм S не более 3/4 h и не более 500 мм. Поперечную арматуру принимаю конструктивно, а прочность - по наклонному сечению проверяем расчетом.
Принимаем S = h/2 = 220/2 = 110<150 мм.
В остальной части пролета поперечную арматуру не устанавливают.
По условиям сварки диаметр поперечной арматуры назначаем 6 мм, так как диаметр рабочей продольной арматуры принят 12 мм, а по условиям сварки dmin:dmax>0,25
Расчет железобетонных изгибаемых элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами.
V?0,3?w?b1fcdbd;
V=0,31,080,855-13,3180-270= 195,2 кН>31,24кН,
где ?w1 = 1+3а??w ?1,3 ?= Es/Eb = 21104/27103 = 7,77;
?w = Aswnw / bS = 28,32/302110 = 0,00170379;
?w1 = 1+57,770,00170379=1,066 < 1,3;
?b1 =1-? fcd =1-0,0113,3 = 0,855; ?= 0,01. Условие удовлетворяется.
Вычисляем поперечную силу, которую могут воспринять совместно бетон и поперечная арматура по наклонной трещине по формуле
125,705 кН;
?b2=2,0;
.
; Rbt=1,05 МПа.
.
Vmax = 21,86 кН< VWbs = 125,705 кН - прочность по наклонному сечению обеспечивается.
2.2.5 Определение потерь предварительного напряжения при натяжении арматуры
Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения МПа
Тогда усилие в арматуре к началу обжатия бетона
P1=(?sp-?1)As=(460-13,8)462=206144 Н
Площадь приведенного сечения
Ared=Ab+AsEs/Eb=133661+4622105/27103=137083 мм2.
Статический момент приведенного сечения относительно нижней грани
Sred=Ab0,5h+Es/EbAsa=1336610,5220+2105/2710346227=14795017 мм3.
где a=2+ds/2=2+1,4/2=2,7 см
Положение центра тяжести приведенного сечения:
y0= Sred/Ared=14795017/137083=107 мм.
Приведенный момент инерции:
Ired=Ib+Es/EbIs=116038,53/12+116038,5(113-0,538,5)2+119038,53/12+119038,5
(107-0,538,5)2+3021433/12+302143(110-107)2+2105/27103462(107-27)2= =852334979 мм4.
Момент сопротивления по нижней зоне:
Wred= Ired/ y0=852334979/107=7965747 мм3,
то же, по верхней зоне
Wred= Ired/ (h-y0)=852334979/(220-107)=7542787 мм3,
Эксцентриситет усилия обжатия Р1 относительно центра тяжести сечения eop=yo-a=107-27=80 мм.
Напряжение в бетоне при обжатии на уровне арматуры
?bp=P1/Ared+ P1eop2/Ired=206144/137083+206144802/852334979=3,05 МПа
Передаточную прочность бетона примем Rbp=0,7B=0,725=17,5 МПа.
Тогда отношение
?bp/Rbp=3,05/17,5=0,17<?=0,25+0,025Rbp=0,25+0,02517,5=0,69.
Потери от быстронатекающей ползучести при этом
?6=0,8540?bp/Rbp=0,85400,17=5,78 МПа.
Усилие в арматуре к концу обжатия
P1=(?sp-?1-?6)As=(460-13,8-5,78)462=203474 Н
и напряжение в бетоне на уровне арматуры
?bp=3,05203474/206144=3,01 МПа.
?bp/ Rbp=3,01/17,5=0,17<0,75.
Потери от усадки бетона ?8=35 МПа
Потери от ползучести бетона ?9=0,85150 ?bp/ Rbp=0,851500,17=21,7 МПа.
Суммарные потери ?1+ ?6+ ?8+ ?9=13,8+5,78+35+21,7=76,28 МПа
Суммарные потери принимаются не менее 100 МПа.
Тогда усилие в арматуре с учетом всех потерь P2=(460-100)462=166320 Н.
2.2.6 Расчет по образованию трещин
По условиям эксплуатации к трещиностойкости панели предъявляют требования 3-й категории. Поэтому расчет ведем на действие нормативных нагрузок( , ).
Вначале проверяем трещиностойкость среднего нормального сечения в стадии изготовления. Максимальное напряжение в бетоне от усилия обжатия
?bp=P1/ Ared+ P1eopy0/Ired=166320/137083+16632080107/852334979=2,88 МПа.
Коэффициент должен находитс?/p>