Расчет строительной конструкции моста
Дипломная работа - Строительство
Другие дипломы по предмету Строительство
? в пределах 0,7???1. Тогда расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, до центра тяжести
r=?Wred/ Ared=17542787/137083=55 мм.
Упругопластические моменты сопротивления по растянутой зоне для двутавровых симметричных сечений при и можно определять как Wpl=1,5Wred в стадии изготовления Wpl=1,5Wred в стадии эксплуатации. Тогда Wpl=1,57542787=11314180 мм3 и Wpl=1,57965747=11948620 мм3
При проверке трещиностойкости в стадии изготовления коэффициент точности натяжения ?sp принимают больше единицы на величину отклонения ? ?sp, а в стадии эксплуатации - меньше на ту же величину.
Момент. воспринимаемый сечением при образовании трещин в стадии изготовления,
1,27511314180=14425579 Нмм,
здесь определяем при прочности бетона Rbp. Момент от внецентреного обжатия, вызывающий появление трещин,
Mrp=?sp P1(eop-r)=1,141166320(80-55)=4744278 Нмм.
Поскольку Mrp<, трещины при обжатии не образуются. По результатам выполненного расчета трещиностойкость нижней грани в стадии эксплуатации проверяем без учета влияния начальных трещин.
Максимальное сжимающие напряжения в бетоне сжатой (верхней) зоны от совместного действия нормативных нагрузок и усилия обжатия
?bp =P2/Ared-P2eop(h-y0)/Ired+(h-y0)/Ired=166320/137083-16632080(220-
-107)/852334979+25600000(220-107)/ 852334979=2,7 МПа.
Принимаем ?=1. Тогда расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой (нижней) зоны, до центра тяжести сечения
r=?Wred/ Ared=17965747/137083=58 мм.
Момент, воспринимаемый сечением при образовании трещин в стадии эксплуатации,
?sp P2(eop-r)=1,611948620+0,859166320(80+55)=
=26975660 Нмм
где определяем по классу бетона В. Момент от нармотивных нагрузок вызывающий появление трещин, Mn=25600000<=26975660
Трещины в нижней зоне не образуются, т.е. не требуется расчет ширины раскрытия трещин.
2.2.7 Расчет плиты по деформациям
Расчет прогиба плиты выполняем при условии отсутствия трещин в растянутой зоне бетона.
Находим кривизну от действия кратковременных нагрузок
постоянных и длительных
где ?b= ?6+ ?8+ ?9=5,78+35+21,7=62,48 МПа
Прогиб от постоянной и длительной нагрузок составит:
8,6 мм.
Прогиб не превышает предельную величину.
2.2.8 Расчет плиты на монтажные нагрузки. Плита имеет четыре монтажные петли из стали класса А-1 , расположенные на расстоянии 70 см от ее концов. Отрицательный изгибающий момент консольной части плиты от центра монтажных петель.
М=ql12/2=3,5980,72/2=0,88 кНм;
гдеq=Кd?fgb=1,41,35161,19=3,598 кН/м
Кd=1,4 - коэффициент динамичности; ?f=1,35; g=hred?=0,112225000=2805 Н/м2 - собственный вес 1 м2 плиты; b - 1,19 - ширина плиты.
Этот момент воспринимается продольной монтажной арматурой каркасов и продольными стержнями сетки. Требуемая площадь сечения арматуры воспринимается отрицательным моментом и составит:
см2
где Z=0,9d=0,919 =17,1 см.
При подвеске плиты вес ее может быть передан на три петли. Тогда усилие на одну петлю составит:
=ql/3= 3,5985,18/3 = 11,86 кН.
Площадь сечения арматуры петли
см2
Принимаем конструктивно Ш12 А=1,131 см2.
. Расчет береговой опоры моста
Стена береговой опоры моста работает как подпорная стена и воспринимает расчетную нагрузку от пролетных конструкций N2=100 кН на метр погонный ее длины. Мост запроектирован многопролетный. Проверить несущую способность опоры на прочность выполненной из бутобетона с рваным бутовым камнем марки 100 на растворе марки 35. Объемная масса грунта ?=18 кН/м3. Расчетный угол внутреннего грунта трения ? = 30. Нормативное значение приведенной эквивалентной временной нагрузки от транспортных средств q = 40 кН/м2.
Определяем приведенную толщину грунта от временной нагрузки:red = 40/18 = 2,2 м.
Верхнюю и нижнюю ординату эпюры бокового давления грунта на 1 метр погонный определяем по [7, формулц(105)и (1 Об)]
q1=n?Hredtg2(450-?/2)=1,2182,2tg2(450-30/2)=15,84 кН/м
q2=n?(n1/n2Hred+H)tg2(450-?/2)=1,218(1,2/1,22,2+2,8)tg2(450-30/2)=36 кН/м
где n1=n2=n=1,2 - коэффициенты надежности для временной нагрузки и объемной массы грунта.
Определяем изгибающий момент, вызванный внецентренно приложенной нагрузкой от пролетных конструкций моста у верха береговой опоры
М2 = N2l0=1000,133=13,3 кН/м.
Определяем изгибающие моменты от бокового давления грунта на стену береговой опоры в двух сечениях I-I, II-II; расположенных на расстоянии 0,4 Н от верха стены и на расстоянии 0,6 Н.I-I = 0,4Н = 0,42,8 = 1,12 м; hII-II = 0,6Н = 0,62,8 = 1,68 м;
МI-I= 1/6{Н(2q1+q2)х-[3q1+(q2-q1)х/Н]х2}=1/6{2,8(215,84+36)1,12-[315,84+(36-15,84)1,12/2,8]1,122}=7,08 кН/м
МII-II=(0,056q1+0,064q2)H2=(0,05615,84+0,06436)2,82=25 кН/м
Определяем суммарные изгибающие моменты в сечениях I-I, II-II стены:
?МI-I=M20,6=13,30,6-7,08=0,9 кН/м
?МII-II=M20,4=13,30,4-25=-19,68 кН/м
Проверку прочности стены проверяем в сечениях 2-2. Определяем вертикальную нагрузку в этом сечении стены:
II-II=NIII-II+N2=1,680,42,80,9+100=101,69 кН.
Эксцентриситет приложения этой нагрузки
е0=МII-II/NII-II=19,68/101,69=0,19 м.
Прочность стены береговой опоры проверяем при внецентренном сжатии.
N NII-II=101,69 кН.
,24 кН,
где mg=l, таккак h =60>30 см.
?1=(?+?c)/2=(0,99+1)/2=0,995 по СНиП 11.22.81