Промивка пСЦщаноi пробки
Дипломная работа - Геодезия и Геология
Другие дипломы по предмету Геодезия и Геология
вСЦдсутнСЦй.
ВмСЦст азоту у вСЦльному газСЦ не досягаСФ промисловоi концентрацСЦi /30%/.
ВмСЦст етану в газСЦ перевищуСФ промислову концентрацСЦю /3%/, це стосуСФться пропану СЦ бутану /0,9%/.
Але, враховуючи те, що родовище розробляСФться бСЦльше 100 рокСЦв, а отже, значна частина видобувних запасСЦв вже вСЦдСЦбрана, органСЦзувати виробництво етану СЦ пропану-бутан з газу недоцСЦльно.
2.3 ВибСЦр свердловини, ii конструкцСЦя, обладнання
СЦ аналСЦз роботи
Для проведення промивки пСЦщаноi пробки вибираСФмо свердловину 24 ПопелСЦ Бориславського родовища. ОскСЦльки дебСЦт свердловини рСЦзко зменшився, а проведенСЦ в свердловинСЦ геофСЦзичнСЦ дослСЦди показали наявнСЦсть в свердловинСЦ щСЦльноi пСЦщаноi пробки горизонту, товщиною 32м.
Дана свердловина обладнана верстатом-качалкою UР-12. В свердловину спущено 73 мм з висадженими на зовнСЦ кСЦнцями насосно-компресорнСЦ труби до глибини 2335 метрСЦв з замковою опорою на глибинСЦ 2100 метрСЦв. Насос НСВ-32, дСЦаметром 32 мм та комбСЦнованою колоною штанг. Тиск на викидСЦ сальникового ущСЦльнення складаСФ вСЦд 1,8 до 2,8 МПа в залежностСЦ вСЦд пори року.
КонструкцСЦя свердловини (див. Рис.1)
- направлення дСЦаметром 426 мм в СЦнтервалСЦ вСЦд 0 до 9 метрСЦв, забутоване повнСЦстю;
- кондуктор дСЦаметром 324 мм в СЦнтервалСЦ вСЦд 0 до 100 метрСЦв,
зацементований до гирла свердловини;
- технСЦчна колона дСЦаметром 245 мм в СЦнтервалСЦ вСЦд 0 до 2254 метрСЦв, зацементований до гирла свердловини;
- експлуатацСЦйна колона дСЦаметром 146 мм в СЦнтервалСЦ вСЦд 0 до 2448,37 метра, зацементована до гирла свердловини, опресована на 24,6 МПа технСЦчною водою та признана герметичною;
- проперфорована зарядами ПКС-80 по 10 отворСЦв на метр погонний в в СЦнтервалСЦ вСЦд 2398 до 2364 метра в експлуатацСЦйнСЦй колонСЦ.
2.4 ВихСЦднСЦ данСЦ для проектування
Глибина свердловини Н 2420 м
ВнутрСЦшнСЦй дСЦаметр експлуатацСЦйноi колони D 125 мм
РЖнтервал перфорацСЦi 2398 * 2364 м
Товщина (висота) пСЦщаноi пробки hn 40 м
Тип пСЦщаноi пробки щСЦльна
Максимальний розмСЦр пСЦщинок
Складаючих пробку б, мм. dn 0,9 м
Тип насоса, який використовуСФться для
Видобутку нафти СЦз даноi свердловини НСВ 32
Глибина спуску насоса L 2335 м
Умовний дСЦаметр НКТ 73 мм
Товщина стСЦнки НКТ 5,5 мм
Група мСЦцностСЦ сталСЦ Е
Труби з висадженими на зовнСЦ кСЦнцями.
2.5 ВибСЦр промивальноi рСЦдини СЦ промивального агрегата
В якостСЦ промивальноi рСЦдини вибираСФмо нафту того ж родовища, густина якоi:
? = 865 кг/м3, вязкСЦсть 2,1 ? 10-6 м2/с.
Для здСЦйснення процесу промивки вибираСФмо насосний агрегат УН1 630 * 700А .
ТехнСЦчна характеристика насосного агрегата УН1 630 * 700А.
ШасСЦ КрАЗ 257Б1А
Насос плунжерний 4Р 700
Корисна потужнСЦсть, кВт 452
НайбСЦльший тиск, МПа 70
ДСЦаметр плунжера,мм 100
ОсновнСЦ параметри насосу 4Р 700
Таблиця 2.2
ПередачаРЖдеальна продуктивнСЦсть м3/сТиск, МПаРЖ0,006370РЖРЖ0,008554РЖРЖРЖ0,01238РЖV0,01530,5
Загальний к.к.д. агрегата 0,75
2.6 Розрахунок прямоi промивки пСЦщаноi пробки
Втрати опору на гСЦдравлСЦчнСЦ опори при русСЦ рСЦдини в насосно-компресорних трубах на кожнСЦй швидкостСЦ агрегата визначаСФться за формулою:
, м, (2.1)
де коефСЦцСЦСФнт гСЦдравлСЦчного опору при русСЦ в трубах;
Н глибина свердловини, м;
d внутрСЦшнСЦй дСЦаметр вибраних НКТ, м;
Vн швидкСЦсть низхСЦдного потоку рСЦдини, м/с;
g прискорення земного тяжСЦння, м/с2.
При промивцСЦ нафтою коефСЦцСЦСФнт гСЦдравлСЦчного опору визначаСФться за формулами в залежностСЦ вСЦд числа Рейнольда, котре визначаСФться за формулою:
, (2.2)
де - кСЦнематична вязкСЦсть нафти, м/с2; = 2,1 10-6 м2/с.
Якщо ? 2320, то ? = 64/, (2.3)
а якщо > 2320, то ? = (2.4)
ШвидкСЦсть низхСЦдного потоку рСЦдини визначаСФмо за формулою:
, м/с, (2.5)
де Q продуктивнСЦсть промивального агрегата, м3/с;
f площа прохСЦдного отвору промивальних труб, м2.
Площу прохСЦдного отвору промивальних труб визначаСФмо за формулою:
f = 0,785 d2, м2 (2.6)
f = 0,785 0,0622 = 0,00302 м2.
визначаСФмо швидкСЦсть низхСЦдного потоку за формулою (2.5):
0,0063/0,00302 = 2,088 м/с;
0,0085/0,00302 = 2,817 м/с;
0,012/0,00302 = 3,977 м/с;
0,015/0,00302 = 4,971 м/с;
ВизначаСФмо число Рейнольда, за формулою: (2.2):
2,088 0,062/2,1 10-6 = 61639,614;
2,817 0,062/2,1 10-6 = 83164,558;
3,977 0,062/2,1 10-6 = 117408,788;
4,971 0,062/2,1 10-6 = 146760,985;
ОскСЦльки , , , > 2320, то визначаСФмо коефСЦцСЦСФнт гСЦдравлСЦчного опору за формулою (2.4):
?I = 0,3164 / 0,0201;
?IРЖ = 0,3164 / 0,0186;
?IРЖРЖ = 0,3164 / 0,0171;
?IV = 0,3164 / 0,0162;
Витрати напору на гСЦдравлСЦчнСЦ опори при русСЦ рСЦдини насосно-компресорних трубах на кожнСЦй швидкостСЦ агрегата визначаСФмо за формулою (2.1):
м;
м;
м;
м;
Витрати напору на гСЦдравлСЦчнСЦ опори при русСЦ рСЦдини з пСЦском кСЦльцевому просторСЦ на кожнСЦй швидкостСЦ агрегата визначаСФться за формулою:
, м, (2.7)
де - коефСЦцСЦСФнт, який враховуСФ збСЦльшення гСЦдравлСЦчних втрат вСЦд вмСЦсту пСЦску в рСЦдинСЦ, = 1,1;
- коефСЦцСЦСФнт гСЦдравлСЦчного опору при русСЦ рСЦдини в кСЦльцевому просторСЦ;
D внутрСЦшнСЦй дСЦаметр експлуатацСЦйноi колони, м;
- зовнСЦшнСЦй дСЦаметр промивальних труб, м;
Vв швидкСЦсть висхСЦдного потоку рСЦдини, м/с.
ШвидкСЦсть висхСЦдного потоку рСЦдини визначаСФться за формулою:
Vв = Q / fk , м/с, (2.8)
де fk площа перерСЦзу кСЦльцевого простору, м2, котра визначаСФться за формулою:
fk = 0,785 (D2 dз 2) , м2, (2.9)
fk = 0,785 (0,1252 0,073 2) = 0,0081 м2,
ШвидкСЦсть вихСЦдного потоку рСЦдини визначаСФмо за формулою (2.8):
м/с;
м/с;