Проектирование строительства завода цинкования мелкоразмерных конструкций

Дипломная работа - Строительство

Другие дипломы по предмету Строительство

9,8 см; t = 1,1 см; tf = 1,8 см;

 

Характеристики сечения ветви:

 

hb = 39,4 см; bb = 39,8 см; tb = 1,1 см; tfb = 1,8 см; Ab= 186,81 см2; Jxb = 56147 см4; Jyb = 18921,9 см4; Wx1b = 2850,1 см3; Wx2b = 2850,1 см3; Wy1b = 950,8 см3; Wy2b = 950,8 см3;

 

Параметры сварного соединения:

 

kf = 6 мм; l = 235,8 см; t= 1,1 см; tmax = 1,8 см;

 

Характеристики сечения сварного соединения:

 

 

(Тип сечения - полоса; Сечение ветви - из сортамента; Характеристики сечения - Двутавры колонные с параллельными гранями полок по СТОАСЧМ 20-93; 40 К1; Сечение - одноветьевое): Aw = 186,81 см2; Jwx = 56147 см4; Jwy = 18921,9 см4; Wwx1 = 2850,1 см3; Wwx2 = 2850,1 см3; Wwy1 = 950,8 см3; Wwy2 = 950,8 см3; x = 19,90103м; y = 19,70001 см;

Результаты расчета:

1) Расчетное сопротивление сварных соединений

Шов - угловой.

Тип электрода - Э42, Э42А.

По табл. 56 СНиП II-23-81

 

Rwf = 1800 кгс/см2 .

Rwz = 0,45 Run=0,45 3700 = 1665 кгс/см2 .

Rws = Rs =1363 кгс/см2 .

 

2) Расчет сварных соединений с угловыми швами на одновременное действие продольной и поперечной сил и момента

 

lw = l -1=235,8-1 = 234,8 см .

 

3) Расчет по п. 11.2 СНиП II-23-81

Т.к. Ryn r 5400 кгс/см2 :

Коэффициенты bf и gz принимаются по табл. 34.

Вид сварки - полуавтоматическая.

Сварка проволокой - порошковой.

 

bf=0,7.

bz=1.

 

4) Расчет по п. 11.2 СНиП II-23-81

Климатический район строительства - кроме I1, I2, II2 или II3.

 

gwf=1.

gwz=1.

5) Проверка условий для Rwf и Rwz.

Размеры шва - установлены расчетом.

Т.к. Ryn r 2900 кгс/см2:

Вид сварки - полуавтоматическая.

Rwf=1800 кгс/см2 > Rwz=1665 кгс/см2 (108,10811% от предельного значения) - условие выполнено .

Rwf=1800 кгс/см2 r Rwz bz/ bf=1665 1/0,7=2378,57143 кгс/см2 (75,67568% от предельного значения) - условие выполнено .

6) Продолжение расчета по п. 11.5 СНиП II-23-81

Определяем напряжения в расчетном сечении, равные геометрическим суммам напряжений, вызываемых продольной и поперечной силами и моментом.

Изгибающие моменты действуют - из плоскости шва.

 

Wwx = min(Wwx1 ; Wwx2)=min(2850,1;2850,1) = 2850,1 см3 .

Wwy = min(Wwy1 ; Wwy2)=min(950,8;950,8) = 950,8 см3 .

tf ==

==565,01149 кгс/см 2 .

tz = =

== 395,50805 кгс/см2 .

tf=565,0115 кгс/см2 r Rwf gwfgc=1800 1 1=1800 кгс/см2 (31,38953% от предельного значения) - условие выполнено (формула (126); п. 11.5 СНиП II 23-81).

tz=395,5081 кгс/см2 r Rwz gwz gc=1665 1 1=1665 кгс/см2 (23,75424% от предельного значения) - условие выполнено (формула (126); п. 11.5 СНиП II 23-81).

7) Конструктивные требования к сварным соединениям

По п. 12.8 а:

kf=0,6 см r1,2 t=1,21,1=1,32 см (45,45455% от предельного значения) - условие выполнено.

8) По п. 12.8 б:

Вид соединения - тавровое с двухсторонними угловыми швами.

Вид сварки - полуавтоматическая.

По табл. 38 СНиП II-23-81 в зависимости от Ryn и tmax

 

kf, min = 6 мм .

 

9) Продолжение расчета по п. 12.8 СНиП II-23-81

Группа конструкций - 1, 2 или 3.

По п.2 примеч. к табл. 38 для конструкций групп 1, 2 и 3 минимальный катет шва не уменьшается.

kf=6 мм t kf, min=6 мм (100% от предельного значения) - условие выполнено.

10) По п. 12.8 в:

 

lw = l -1=235,8-1 = 234,8 см .

lw=234,8 см t 4 kf=40,6=2,4см (9783,33333% от предельного значения) - условие выполнено

lw t 4 см (5870% от предельного значения) - условие выполнено.

 

11) По п. 12.8 г:

Вид шва - фланговый.

Усилие действует - на всем протяжении шва.

Проверки по п. 12.8г не требуется.

 

8.4.3 Конструирование и расчет базы и оголовка колонн.

Колонны К1 и К2.

Примем класс прочности бетона на сжатие В20, что соответствует Rпр=11,5 МПа.

Расчетное сопротивление бетона смятию

 

 

где Rпр расчетное сопротивление бетона осевому сжатию;

Требуемая площадь плиты в плане

 

 

Ширину плиты В назначаем конструктивно, принимая консольный свес плиты с=40 мм.

 

 

где 40 округленная высота сечения прокатного профиля;

c консольный участок плиты, с = 40…120 мм.

Принимаем В = 500 мм, С = 50 мм.

Тогда длина плиты будет L=500мм.

Фактическая площадь плиты

 

, что больше требуемой, равной 466,12 см2 .

 

Фактическое давление фундамента на плиту

 

Согласно принятой конструкции плита имеет два участка для определения изгибающих моментов

Участок 1 опирание плиты на три канта.

Расчет произведен программным пакетом SCAD OFFICE.

Группа конструкции по таблице 50* СНиП:

Расчетное сопротивление стали Ry= 23,544 кН/см2

Коэффициент условий работы 1,1

Коэффициент надежности по ответственности 1,15

Тип опирания

 

 

Размеры:

 

a = 24,35 см

b = 35,8 см

 

Нагрузка 0,279 кН/см2

Коэффициент ответственности 1,15

Коэффициент условий работы 1,1

Расчетное сопротивление стали по пределу текучести Ry= 23,544 кН/см2

Требуемая толщина плиты 30,0 мм

Участок 3 консольный.

Расчет произведен программным пакетом SCAD OFFICE.

Группа конструкции по таблице 50* СНиП:

Расчетное сопротивление стали Ry= 23,544 кН/см2

Коэффициент условий работы 1,1

Коэффициент надежности по ответственности 1,15

Тип опирания

 

 

Размеры:

 

a = 50,0 см

b = 5,0 см

 

Нагрузка 0,279 кН/см2

Коэффициент ответственности 1,15

Коэффициент условий работы 1,1

Расчетное сопротивление стали по пределу текучести Ry= 23,544 кН/см2

Требуемая толщина плиты 10,0 мм

Примем толщину плиты 30мм. Проведем расчет сварных швов, прикрепляющих колонну к плите базы. Назначим полуавтоматическую сварку проволокой диаметром 1,4-2,0 мм, для которой ?z = 1.0, ?f= 0.8 при Kf=9…12 мм, Rwz=166.5 МПа , Rwf=180 МПа.

При ?fRwf = 0,8*180 = 144 МПа < ?zRwz = 1.0*165.5 = 166.5 МПа расчет выполняем по металлу шва.

В расче