Проектирование строительства завода цинкования мелкоразмерных конструкций
Дипломная работа - Строительство
Другие дипломы по предмету Строительство
9,8 см; t = 1,1 см; tf = 1,8 см;
Характеристики сечения ветви:
hb = 39,4 см; bb = 39,8 см; tb = 1,1 см; tfb = 1,8 см; Ab= 186,81 см2; Jxb = 56147 см4; Jyb = 18921,9 см4; Wx1b = 2850,1 см3; Wx2b = 2850,1 см3; Wy1b = 950,8 см3; Wy2b = 950,8 см3;
Параметры сварного соединения:
kf = 6 мм; l = 235,8 см; t= 1,1 см; tmax = 1,8 см;
Характеристики сечения сварного соединения:
(Тип сечения - полоса; Сечение ветви - из сортамента; Характеристики сечения - Двутавры колонные с параллельными гранями полок по СТОАСЧМ 20-93; 40 К1; Сечение - одноветьевое): Aw = 186,81 см2; Jwx = 56147 см4; Jwy = 18921,9 см4; Wwx1 = 2850,1 см3; Wwx2 = 2850,1 см3; Wwy1 = 950,8 см3; Wwy2 = 950,8 см3; x = 19,90103м; y = 19,70001 см;
Результаты расчета:
1) Расчетное сопротивление сварных соединений
Шов - угловой.
Тип электрода - Э42, Э42А.
По табл. 56 СНиП II-23-81
Rwf = 1800 кгс/см2 .
Rwz = 0,45 Run=0,45 3700 = 1665 кгс/см2 .
Rws = Rs =1363 кгс/см2 .
2) Расчет сварных соединений с угловыми швами на одновременное действие продольной и поперечной сил и момента
lw = l -1=235,8-1 = 234,8 см .
3) Расчет по п. 11.2 СНиП II-23-81
Т.к. Ryn r 5400 кгс/см2 :
Коэффициенты bf и gz принимаются по табл. 34.
Вид сварки - полуавтоматическая.
Сварка проволокой - порошковой.
bf=0,7.
bz=1.
4) Расчет по п. 11.2 СНиП II-23-81
Климатический район строительства - кроме I1, I2, II2 или II3.
gwf=1.
gwz=1.
5) Проверка условий для Rwf и Rwz.
Размеры шва - установлены расчетом.
Т.к. Ryn r 2900 кгс/см2:
Вид сварки - полуавтоматическая.
Rwf=1800 кгс/см2 > Rwz=1665 кгс/см2 (108,10811% от предельного значения) - условие выполнено .
Rwf=1800 кгс/см2 r Rwz bz/ bf=1665 1/0,7=2378,57143 кгс/см2 (75,67568% от предельного значения) - условие выполнено .
6) Продолжение расчета по п. 11.5 СНиП II-23-81
Определяем напряжения в расчетном сечении, равные геометрическим суммам напряжений, вызываемых продольной и поперечной силами и моментом.
Изгибающие моменты действуют - из плоскости шва.
Wwx = min(Wwx1 ; Wwx2)=min(2850,1;2850,1) = 2850,1 см3 .
Wwy = min(Wwy1 ; Wwy2)=min(950,8;950,8) = 950,8 см3 .
tf ==
==565,01149 кгс/см 2 .
tz = =
== 395,50805 кгс/см2 .
tf=565,0115 кгс/см2 r Rwf gwfgc=1800 1 1=1800 кгс/см2 (31,38953% от предельного значения) - условие выполнено (формула (126); п. 11.5 СНиП II 23-81).
tz=395,5081 кгс/см2 r Rwz gwz gc=1665 1 1=1665 кгс/см2 (23,75424% от предельного значения) - условие выполнено (формула (126); п. 11.5 СНиП II 23-81).
7) Конструктивные требования к сварным соединениям
По п. 12.8 а:
kf=0,6 см r1,2 t=1,21,1=1,32 см (45,45455% от предельного значения) - условие выполнено.
8) По п. 12.8 б:
Вид соединения - тавровое с двухсторонними угловыми швами.
Вид сварки - полуавтоматическая.
По табл. 38 СНиП II-23-81 в зависимости от Ryn и tmax
kf, min = 6 мм .
9) Продолжение расчета по п. 12.8 СНиП II-23-81
Группа конструкций - 1, 2 или 3.
По п.2 примеч. к табл. 38 для конструкций групп 1, 2 и 3 минимальный катет шва не уменьшается.
kf=6 мм t kf, min=6 мм (100% от предельного значения) - условие выполнено.
10) По п. 12.8 в:
lw = l -1=235,8-1 = 234,8 см .
lw=234,8 см t 4 kf=40,6=2,4см (9783,33333% от предельного значения) - условие выполнено
lw t 4 см (5870% от предельного значения) - условие выполнено.
11) По п. 12.8 г:
Вид шва - фланговый.
Усилие действует - на всем протяжении шва.
Проверки по п. 12.8г не требуется.
8.4.3 Конструирование и расчет базы и оголовка колонн.
Колонны К1 и К2.
Примем класс прочности бетона на сжатие В20, что соответствует Rпр=11,5 МПа.
Расчетное сопротивление бетона смятию
где Rпр расчетное сопротивление бетона осевому сжатию;
Требуемая площадь плиты в плане
Ширину плиты В назначаем конструктивно, принимая консольный свес плиты с=40 мм.
где 40 округленная высота сечения прокатного профиля;
c консольный участок плиты, с = 40…120 мм.
Принимаем В = 500 мм, С = 50 мм.
Тогда длина плиты будет L=500мм.
Фактическая площадь плиты
, что больше требуемой, равной 466,12 см2 .
Фактическое давление фундамента на плиту
Согласно принятой конструкции плита имеет два участка для определения изгибающих моментов
Участок 1 опирание плиты на три канта.
Расчет произведен программным пакетом SCAD OFFICE.
Группа конструкции по таблице 50* СНиП:
Расчетное сопротивление стали Ry= 23,544 кН/см2
Коэффициент условий работы 1,1
Коэффициент надежности по ответственности 1,15
Тип опирания
Размеры:
a = 24,35 см
b = 35,8 см
Нагрузка 0,279 кН/см2
Коэффициент ответственности 1,15
Коэффициент условий работы 1,1
Расчетное сопротивление стали по пределу текучести Ry= 23,544 кН/см2
Требуемая толщина плиты 30,0 мм
Участок 3 консольный.
Расчет произведен программным пакетом SCAD OFFICE.
Группа конструкции по таблице 50* СНиП:
Расчетное сопротивление стали Ry= 23,544 кН/см2
Коэффициент условий работы 1,1
Коэффициент надежности по ответственности 1,15
Тип опирания
Размеры:
a = 50,0 см
b = 5,0 см
Нагрузка 0,279 кН/см2
Коэффициент ответственности 1,15
Коэффициент условий работы 1,1
Расчетное сопротивление стали по пределу текучести Ry= 23,544 кН/см2
Требуемая толщина плиты 10,0 мм
Примем толщину плиты 30мм. Проведем расчет сварных швов, прикрепляющих колонну к плите базы. Назначим полуавтоматическую сварку проволокой диаметром 1,4-2,0 мм, для которой ?z = 1.0, ?f= 0.8 при Kf=9…12 мм, Rwz=166.5 МПа , Rwf=180 МПа.
При ?fRwf = 0,8*180 = 144 МПа < ?zRwz = 1.0*165.5 = 166.5 МПа расчет выполняем по металлу шва.
В расче