Проектирование строительства завода цинкования мелкоразмерных конструкций

Дипломная работа - Строительство

Другие дипломы по предмету Строительство

бкость:

 

l = lx =134,1673 .

 

10) Проверка по условию предельной гибкости сжатых элементов

По таблице 19 СНиП II-23-81:

Тип элемента - 4. Основные колонны.

Т.к. a < 0,5:

Коэффициент:

 

a =0,5

l=134,1673 r180-60a=180-600,5=150 (89,44487% от предельного значения) - условие выполнено

 

11) Продолжение расчета по п. 5.27 СНиП II-23-81

Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов постоянного сечения из плоскости действия момента при изгибе в плоскости наибольшей жесткости, совпадающей с плоскостью симметрии (Jx>Jy)

Радиус инерции:

 

iy = == 10,06427 см .

 

Гибкость стержня относительно оси y:

 

ly = lefy/iy=1163/10,06427 = 115,55731 .

 

Коэффициент продольного изгиба:

По табл. 72 СНиП II-23-81 в зависимости от ly и Ry

 

fy = 0,4601 .

12) Определение коэффициента с для расчета на устойчивость из плоскости изгиба по формуле (56) п. 5.31

Момент сопротивления для сжатого пояса:

 

Wc = Wx2 =2850,1 см3 .

 

Относительный эксцентриситет:

 

mx = (Mx/N) (A/Wc)=(907800/33575) (186,81/2850,1) = 1,77221 .

 

Тип сечения - открытые.

Т.к. mx r 5:

13) Расчет по п. 5.31 СНиП II-23-81

Т.к. mx > 1:

Коэффициент:

 

a = 0,65+0,05 mx =0,65+0,05 1,77221 = 0,73861 .

 

14) Расчет по п. 5.31 СНиП II-23-81

Коэффициент:

 

lc = 3,14=3,14 = 93,86536 .

Т.к. ly=115,5573 > lc=93,86536:

 

Коэффициент:

По табл. 72 СНиП II-23-81 в зависимости от lc и Ry

 

fc = 0,59858 .

Коэффициент:

 

b = == 1,1406 .

 

Коэффициент:

 

c = b/(1+a mx) =1,1406/(1+0,73861 1,77221) = 0,49399 (формула (57); п. 5.31 СНиП II-23-81).

 

15) Продолжение расчета по п. 5.31 СНиП II-23-81

Коэффициент с не должен превышать cmax, определяемого в зависимости от коэффициентов:

Коэффициент:

 

r = (Jx+Jy)/(A h2)=(56147+18921,9)/(186,81 39,42) = 0,25886 .

 

Коэффициент:

 

m = 2+0,156Jt/(Ah2) ly2=2+0,15693,25/(186,8139,42)115,55732 = 2,66985 .

 

Коэффициент:

 

d = 4 r/ m=4 0,25886/2,66985 = 0,38783 .

cmax = 2/(1+d+ =

=2/(1+0,38783+=0,62976 (формула (60); п. 5.31 СНиП II-23-81).

 

16) Продолжение расчета по п. 5.30 СНиП II-23-81 N/(cfy A)=33575/(0,493990,4601186,81)=790,76149 кгс/см2 r Rygc=23501=2350 кгс/см2 (33,64943% от предельного значения) - условие выполнено (формула (56); п. 5.30 СНиП II-23-81).

 

Коэффициент:

 

a = N/( fy A Ry gc)=33575/(0,4601 186,81 2350 1) = 0,16622 .

 

Принимаем гибкость для проверки предельной гибкости:

Гибкость:

 

l = ly =115,5573 .

 

17) Проверка по условию предельной гибкости сжатых элементов

По таблице 19 СНиП II-23-81:

Тип элемента - 4. Основные колонны.

Т.к. a < 0,5:

Коэффициент:

 

a =0,5 .

l=115,5573 r 180-60a =180-60 0,5=150 (77,0382% от предельного значения) - условие выполнено

 

Расчет колонны К2

Исходные данные:

Геометрические размеры элемента:

- Расчетная длина элемента lefx = 2326 см;

- Расчетная длина элемента lefy = 1163 см;

- Длина элемента l = 1163 см;

Нагрузка:

- Нормальная сила N = 69,683 тс = 69,683 / 0,001 = 69683 кгс;

- Изгибающий момент Mx = 11,006 тс м = 11,006 / 0,00001 = 1100600 кгс см;

- Поперечная сила на одну стенку сечения Qy = 2 тс = 2 / 0,001 = 2000 кгс;

 

Физические характеристики:

- Модуль упругости E = 2100000 кгс/см2;

Прочность:

(Вид металла - Фасонный прокат; Сталь и толщина металла - С235 ; От 2 до 20 мм;):

- Предел текучести стали Ryn = 2400 кгс/см2;

- Временное сопротивление стали разрыву Run = 3700 кгс/см2;

- Расчетное сопротивление растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести Ry = 2350 кгс/см2;

- Расчетное сопротивление растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению Ru = 3600 кгс/см2;

- Расчетное сопротивление стали сдвигу Rs = 1363 кгс/см2;

Коэффициенты надежности и условия работы:

- Коэффициент условия работы gc = 1;

- Коэффициент надежности в расчетах по временному сопротивлению gu = 1,3;

Основные характеристики сечений:

 

 

(Сечение ветви - из сортамента; Характеристики сечения - Двутавры колонные с параллельными гранями полок по СТО АСЧМ 20-93; 40 К1; Сечение - одноветьевое):

Результаты расчета:

1) Расчет на прочность внецентренно-сжатых или внецетренно-растянутых элементов

Проверка условий выполнения расчета по формуле ( 49 ):

Т.к. Ry r 5900 кгс/см 2 :

Непосредственное воздействие на элемент динамических нагрузок - отсутствует.

2) Расчет по п. 5.12 СНиП II-23-81

Ослабления стенки отверстиями - отсутствуют.

Площадь нетто:

 

An = A =186,81 см 2 .

 

Косательные напряжения:

 

t = Qy Sx/(Jx t) =

=2000 1559,3/(56147 1,1) = 50,49408 кгс/см 2 (формула (29); п. 5.12 СНиП II-23-81).

 

3) Продолжение расчета по п. 5.25 СНиП II-23-81

Т.к. все или некоторые из следующих условий:

 

t/Rs=50,49408/1363=0,03705r0,5 и N/(An Ry)=69683/(186,81 2350)=0,15873 > 0,1

 

- не выполнены, требуется расчет по следующим формулам СНиП II-23-81.

Расчет должен быть выполнен по формуле ( 50 ).

4) Учет ослаблений сечения

Ослабления рассматриваемого сечения - отсутствуют.

Изгиб - в одной из главных плоскостей.

 

N/An+Mx/Wxn1=69683/186,81+1100600/2850,1=759,18 кгс/см2 r Rygc=23501=2350 кгс/см2 (32,3055% от предельного значения) - условие выполнено (формула (50); п. 5.25 СНиП II-23-81).

 

5) Продолжение расчета по п. 5.25 СНиП II-23-81

Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов в плоскости действия момента

Тип сечения - сплошностенчатый стержень.

6) Определение гибкости стержня

Радиус инерции:

 

i = = = 17,33657 см .

 

Гибкость стержня относительно оси x:

 

lx = lefx/i=2326/17,33657 = 134,16725 .

 

Условная гибкость:

 

l = lefx/i=2326/17,33657 = 4,48819 .

 

7) Продолже