Проектирование строительства завода цинкования мелкоразмерных конструкций

Дипломная работа - Строительство

Другие дипломы по предмету Строительство

02 r 0,5 и N/(An Ry)=19170/(110,8 2350)=0,07362 > 0,1

 

- не выполнены, требуется расчет по следующим формулам СНиП II-23-81.

Расчет должен быть выполнен по формуле ( 50 ).

4) Учет ослаблений сечения

Ослабления рассматриваемого сечения - отсутствуют.

Изгиб - в одной из главных плоскостей.

 

N/An+Mx/Wxn1=19170/110,8+97900/1265,1=250,39963 кгс/см2 r Rygc=23501=2350 кгс/см (10,6553% от предельного значения) - условие выполнено (формула (50); п. 5.25 СНиП II-23-81).

5) Продолжение расчета по п. 5.25 СНиП II-23-81

Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов в плоскости действия момента

Тип сечения - сплошностенчатый стержень.

6) Определение гибкости стержня

Радиус инерции:

 

i = = = 13,0429 см .

 

Гибкость стержня относительно оси x:

 

lx = lefx/i=1916/13,0429 = 146,89985 .

 

Условная гибкость:

 

l = lefx/i=1916/13,0429 = 4,91412 .

 

7) Продолжение расчета по п. 5.27 СНиП II-23-81

Момент сопротивления для сжатого пояса:

 

Wc = Wx2 =1265,1 см3 .

 

Относительный эксцентриситет:

 

m = (Mx/N) (A/Wc)=(97900/19170) (110,8/1265,1) = 0,44728 .

 

m r 20 (2,2364% от предельного значения) - условие выполнено .

8) Коэффициент влияния формы сечения

Тип сечения по табл. 73 СНиП II-23-85 - 5.

Коэффициент влияния формы сечения:

По табл. 73 СНиП II-23-81

 

h = 1,30954 .

 

9) Продолжение расчета по п. 5.27 СНиП II-23-81

Приведенный относительный эксцентриситет:

 

mef = hm =1,30954 0,44728 = 0,58573 (формула (52); п. 5.27 СНиП II-23-81).

Т.к. mef r 20 :

 

Коэффициент:

По табл. 74 СНиП II-23-81 в зависимости от l и mef

 

fe = 0,29494 .

N/(fe A)=19170/(0,29494110,8)=586,60894 кгс/см2 r Rygc=23501=2350 кгс/см2 (24,96208% от предельного значения) - условие выполнено (формула (51); п. 5.27 СНиП II-23-81).

 

Коэффициент:

 

a = N/( fe A Ry gc)=19170/(0,29494 110,8 2350 1) = 0,24962 .

 

Гибкость:

 

l = lx =146,8999 .

 

10) Проверка по условию предельной гибкости сжатых элементов

По таблице 19 СНиП II-23-81:

Тип элемента - 4. Основные колонны.

Т.к. a < 0,5:

Коэффициент:

 

a =0,5 .

l=146,8999 r 180-60a =180-60 0,5=150 (97,93327% от предельного значения) - условие выполнено .

 

11) Продолжение расчета по п. 5.27 СНиП II-23-81

Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов постоянного сечения из плоскости действия момента при изгибе в плоскости наибольшей жесткости, совпадающей с плоскостью симметрии (Jx>Jy)

Радиус инерции:

 

iy = == 7,50505 см .

 

Гибкость стержня относительно оси y:

 

ly = lefy/iy=958/7,50505 = 127,64738 .

 

Коэффициент продольного изгиба:

По табл. 72 СНиП II-23-81 в зависимости от ly и Ry

 

fy = 0,39213 .

 

12) Определение коэффициента с для расчета на устойчивость из плоскости изгиба по формуле (56) п. 5.31

Момент сопротивления для сжатого пояса:

Wc = Wx2 =1265,1 см3 .

 

Относительный эксцентриситет:

 

mx = (Mx/N) (A/Wc)=(97900/19170) (110,8/1265,1) = 0,44728 .

 

Тип сечения - открытые.

Т.к. mx r 5:

13) Расчет по п. 5.31 СНиП II-23-81

Т.к. mx r 1 :

Коэффициент:

 

a = 0,7 .

 

14) Расчет по п. 5.31 СНиП II-23-81

Коэффициент:

 

lc = 3,14=3,14 = 93,86536

Т.к. ly=127,6474 > lc=93,86536:

 

Коэффициент:

По табл. 72 СНиП II-23-81 в зависимости от lc и Ry

 

fc = 0,59858 .

 

Коэффициент:

 

b = == 1,23551 .

Коэффициент

 

c = b/(1+ a mx ) =

=1,23551/(1+0,7 0,44728) = 0,94091 (формула (57); п. 5.31 СНиП II-23-81).

 

15) Продолжение расчета по п. 5.31 СНиП II-23-81

Коэффициент с не должен превышать cmax, определяемого в зависимости от коэффициентов:

Коэффициент:

 

r = (Jx+Jy)/(A h2)=(18849+6240,9)/(110,8 29,8 2) = 0,25499 .

 

Коэффициент:

 

m = 2+0,156 Jt/(A h 2) ly2=2+0,156 33,91/(110,8 29,82) 127,64742 = 2,876 .

 

Коэффициент:

 

d = 4 r/ m=4 0,25499/2,876 = 0,35465 .

cmax = 2/(1+ d+ =

=2/(1+0,35465+= 0,94512 (формула (60); п. 5.31 СНиП II-23-81).

 

16) Продолжение расчета по п. 5.30 СНиП II-23-81

 

N/(cfy A)=19170/(0,94091 0,39213 110,8)=468,92588кгс/см2 r Rygc=2350 1=2350 кгс/см2 (19,95429% от предельного значения) -условие выполнено (формула (56); п. 5.30 СНиП II-23-81).

Коэффициент:

 

a = N/( fy A Ry gc)=19170/(0,39213 110,8 2350 1) = 0,18775 .

 

Принимаем гибкость для проверки предельной гибкости:

Гибкость:

 

l = ly =127,6474 .

 

17) Проверка по условию предельной гибкости сжатых элементов

По таблице 19 СНиП II-23-81:

Тип элемента - 4. Основные колонны.

Т.к. a < 0,5 :

Коэффициент:

 

a =0,5 .

l=127,6474 r 180-60a =180-60 0,5=150 (85,09827% от предельного значения) - условие выполнено .

 

Принимаем сечения колонн:

 

  • К1 - 40К1 по СТО АСЧМ 20-93;
  • К2 - 40К1 по СТО АСЧМ 20-93;
  • К3 - 30К1 по СТО АСЧМ 20-93;

 

8.4.2 Расчет консоли колонн.

Расчет произведен программой Norm CAD.

 

Рис. 8.19 К расчету консоли колонн К1 иК2.

 

Расчет сварного соединения с угловыми швами на одновременное действие продольной и поперечной сил и момента соединяемого консоль с колонной.

Исходные данные:

Нагрузка:

 

N =0 тс = 0/0,001 = 0 кгс; Mx =11,261 тс м = 11,261 /0,00001 = 1126100 кгс см; My = 0 тс м = 0 / 0,00001 = 0 кгс см; Mxy = 0 тс м = 0 /0,00001 = 0 кгс см; Qx = 0 тс = 0 /0,001 = 0 кгс; Qy = 25,025 тс = 25,025 /0,001 = 25025 кгс; F = 0 тс = 0 /0,001 = 0 кгс;

 

Физические характеристики:

 

E = 2100000 кгс/см2;

 

Прочность:

(Вид металла - Фасонный прокат; Сталь и толщина металла - С235 ; От 2 до 20 мм; ]): Ryn = 2400 кгс/см2; Run = 3700 кгс/см2; Ry = 2350 кгс/см2; Ru = 3600 кгс/см2; Rs = 1363 кгс/см2;

 

Коэффициенты надежности и условия работы:

 

gc = 1 ; gu = 1,3 ;

 

Основные характеристики сечений:

 

h = 39,4 см; b = 3