Проектирование строительства завода цинкования мелкоразмерных конструкций
Дипломная работа - Строительство
Другие дипломы по предмету Строительство
02 r 0,5 и N/(An Ry)=19170/(110,8 2350)=0,07362 > 0,1
- не выполнены, требуется расчет по следующим формулам СНиП II-23-81.
Расчет должен быть выполнен по формуле ( 50 ).
4) Учет ослаблений сечения
Ослабления рассматриваемого сечения - отсутствуют.
Изгиб - в одной из главных плоскостей.
N/An+Mx/Wxn1=19170/110,8+97900/1265,1=250,39963 кгс/см2 r Rygc=23501=2350 кгс/см (10,6553% от предельного значения) - условие выполнено (формула (50); п. 5.25 СНиП II-23-81).
5) Продолжение расчета по п. 5.25 СНиП II-23-81
Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов в плоскости действия момента
Тип сечения - сплошностенчатый стержень.
6) Определение гибкости стержня
Радиус инерции:
i = = = 13,0429 см .
Гибкость стержня относительно оси x:
lx = lefx/i=1916/13,0429 = 146,89985 .
Условная гибкость:
l = lefx/i=1916/13,0429 = 4,91412 .
7) Продолжение расчета по п. 5.27 СНиП II-23-81
Момент сопротивления для сжатого пояса:
Wc = Wx2 =1265,1 см3 .
Относительный эксцентриситет:
m = (Mx/N) (A/Wc)=(97900/19170) (110,8/1265,1) = 0,44728 .
m r 20 (2,2364% от предельного значения) - условие выполнено .
8) Коэффициент влияния формы сечения
Тип сечения по табл. 73 СНиП II-23-85 - 5.
Коэффициент влияния формы сечения:
По табл. 73 СНиП II-23-81
h = 1,30954 .
9) Продолжение расчета по п. 5.27 СНиП II-23-81
Приведенный относительный эксцентриситет:
mef = hm =1,30954 0,44728 = 0,58573 (формула (52); п. 5.27 СНиП II-23-81).
Т.к. mef r 20 :
Коэффициент:
По табл. 74 СНиП II-23-81 в зависимости от l и mef
fe = 0,29494 .
N/(fe A)=19170/(0,29494110,8)=586,60894 кгс/см2 r Rygc=23501=2350 кгс/см2 (24,96208% от предельного значения) - условие выполнено (формула (51); п. 5.27 СНиП II-23-81).
Коэффициент:
a = N/( fe A Ry gc)=19170/(0,29494 110,8 2350 1) = 0,24962 .
Гибкость:
l = lx =146,8999 .
10) Проверка по условию предельной гибкости сжатых элементов
По таблице 19 СНиП II-23-81:
Тип элемента - 4. Основные колонны.
Т.к. a < 0,5:
Коэффициент:
a =0,5 .
l=146,8999 r 180-60a =180-60 0,5=150 (97,93327% от предельного значения) - условие выполнено .
11) Продолжение расчета по п. 5.27 СНиП II-23-81
Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов постоянного сечения из плоскости действия момента при изгибе в плоскости наибольшей жесткости, совпадающей с плоскостью симметрии (Jx>Jy)
Радиус инерции:
iy = == 7,50505 см .
Гибкость стержня относительно оси y:
ly = lefy/iy=958/7,50505 = 127,64738 .
Коэффициент продольного изгиба:
По табл. 72 СНиП II-23-81 в зависимости от ly и Ry
fy = 0,39213 .
12) Определение коэффициента с для расчета на устойчивость из плоскости изгиба по формуле (56) п. 5.31
Момент сопротивления для сжатого пояса:
Wc = Wx2 =1265,1 см3 .
Относительный эксцентриситет:
mx = (Mx/N) (A/Wc)=(97900/19170) (110,8/1265,1) = 0,44728 .
Тип сечения - открытые.
Т.к. mx r 5:
13) Расчет по п. 5.31 СНиП II-23-81
Т.к. mx r 1 :
Коэффициент:
a = 0,7 .
14) Расчет по п. 5.31 СНиП II-23-81
Коэффициент:
lc = 3,14=3,14 = 93,86536
Т.к. ly=127,6474 > lc=93,86536:
Коэффициент:
По табл. 72 СНиП II-23-81 в зависимости от lc и Ry
fc = 0,59858 .
Коэффициент:
b = == 1,23551 .
Коэффициент
c = b/(1+ a mx ) =
=1,23551/(1+0,7 0,44728) = 0,94091 (формула (57); п. 5.31 СНиП II-23-81).
15) Продолжение расчета по п. 5.31 СНиП II-23-81
Коэффициент с не должен превышать cmax, определяемого в зависимости от коэффициентов:
Коэффициент:
r = (Jx+Jy)/(A h2)=(18849+6240,9)/(110,8 29,8 2) = 0,25499 .
Коэффициент:
m = 2+0,156 Jt/(A h 2) ly2=2+0,156 33,91/(110,8 29,82) 127,64742 = 2,876 .
Коэффициент:
d = 4 r/ m=4 0,25499/2,876 = 0,35465 .
cmax = 2/(1+ d+ =
=2/(1+0,35465+= 0,94512 (формула (60); п. 5.31 СНиП II-23-81).
16) Продолжение расчета по п. 5.30 СНиП II-23-81
N/(cfy A)=19170/(0,94091 0,39213 110,8)=468,92588кгс/см2 r Rygc=2350 1=2350 кгс/см2 (19,95429% от предельного значения) -условие выполнено (формула (56); п. 5.30 СНиП II-23-81).
Коэффициент:
a = N/( fy A Ry gc)=19170/(0,39213 110,8 2350 1) = 0,18775 .
Принимаем гибкость для проверки предельной гибкости:
Гибкость:
l = ly =127,6474 .
17) Проверка по условию предельной гибкости сжатых элементов
По таблице 19 СНиП II-23-81:
Тип элемента - 4. Основные колонны.
Т.к. a < 0,5 :
Коэффициент:
a =0,5 .
l=127,6474 r 180-60a =180-60 0,5=150 (85,09827% от предельного значения) - условие выполнено .
Принимаем сечения колонн:
- К1 - 40К1 по СТО АСЧМ 20-93;
- К2 - 40К1 по СТО АСЧМ 20-93;
- К3 - 30К1 по СТО АСЧМ 20-93;
8.4.2 Расчет консоли колонн.
Расчет произведен программой Norm CAD.
Рис. 8.19 К расчету консоли колонн К1 иК2.
Расчет сварного соединения с угловыми швами на одновременное действие продольной и поперечной сил и момента соединяемого консоль с колонной.
Исходные данные:
Нагрузка:
N =0 тс = 0/0,001 = 0 кгс; Mx =11,261 тс м = 11,261 /0,00001 = 1126100 кгс см; My = 0 тс м = 0 / 0,00001 = 0 кгс см; Mxy = 0 тс м = 0 /0,00001 = 0 кгс см; Qx = 0 тс = 0 /0,001 = 0 кгс; Qy = 25,025 тс = 25,025 /0,001 = 25025 кгс; F = 0 тс = 0 /0,001 = 0 кгс;
Физические характеристики:
E = 2100000 кгс/см2;
Прочность:
(Вид металла - Фасонный прокат; Сталь и толщина металла - С235 ; От 2 до 20 мм; ]): Ryn = 2400 кгс/см2; Run = 3700 кгс/см2; Ry = 2350 кгс/см2; Ru = 3600 кгс/см2; Rs = 1363 кгс/см2;
Коэффициенты надежности и условия работы:
gc = 1 ; gu = 1,3 ;
Основные характеристики сечений:
h = 39,4 см; b = 3