Проектирование системы водоснабжения для ОАО "Экспериментальная ТЭС"
Дипломная работа - Физика
Другие дипломы по предмету Физика
.
Таблица 1.6
№Dи, ммР, МПа[s], МПаС, ммSR, мм[S], ммSн, ммЗА11500,62140,00,57,227,7210
Таким образом, расчёты показали, что толщина заглушки паропровода из стали 20 при избыточном давлении рабочей среды Р = 0,62 кгс/см2 и температуре 200С удовлетворяют условиям прочности, так как [S] < Sн.
Питательный трубопровод I категории от питательных электронасосов блока №5 до экономайзера
Расчет на прочность прямых участков трубопровода при диаметре труб 21912 мм
Материал - сталь 20;а = 219 мм- наружный диаметр труб;
МПа - расчетное давление;= 215 С - расчетная температура;
[s] = 140 МПа - номинальное допускаемое напряжение [6], Табл. 1.4;
с = 0,5 мм - эксплуатационная прибавка к толщине стенки [6], по п.1;
- коэффициент прочности при ослаблении сварными соединениями [6], по п 1].
Номинальная толщина стенки прямой трубы составляет [6], по п1
,
где SR - расчетная толщина стенки трубы, мм
мм;= 9 + 0,5 = 9,5 мм;
В соответствии с [п.3.3.1.3] принимаем: для труб диаметром 219 мм S = 10 мм.
Номинальная толщина стенки труб с диаметром: 219 мм равна 12 мм. Таким образом, условия прочности выполняются.
Расчет на прочность колен трубопровода при диаметре труб 21912 мм
Материал - сталь 20;а = 219 мм - наружный диаметр колен трубопровода;
МПа - расчетное давление;= 215С - расчетная температура;
[s] = 140 МПа - номинальное допускаемое напряжение [6], Табл. 1.4;
- коэффициент прочности при ослаблении сварными соединениями [6], по п 1.
Расчетная толщина стенки на внешней, внутренней и нейтральной сторонах колена составляет [6], по п 1:
= SRKiYi, (I = 1,2,3)
где SR - расчетная толщина стенки трубы, мм.
Торовые коэффициенты для внешней, внутренней и нейтральной сторон колена определяются по формулам [п.3.3.2.2]:
= К2= К3=1,0.
где R - средний радиус отвода, мм;а - наружный диаметр расчетной детали паропровода, мм.
Согласно [6], по п 1.3 для отвода из углеродистой стали, температура стенки которого не превышает 350С, значения коэффициентов формы следует определять по формулам:
; ; ;
где ; ;
- овальность поперечного сечения, в %, которая согласно [п1.] должна быть не более 0,03Dа.
При выполнении расчётов должны выполняться следующие условия:
если значения коэффициентов Yi (i = 1,2,3) получаются по расчёту меньше единицы, то следует принимать Yi = 1;
если вычисленное значение q превышает единицу, то следует принимать q = 1;
при ? < 0,03 значения коэффициентов формы Yi и поправочного коэффициента q следует принимать равными их значению при ? = 0,03.
В соответствии с [6], по п.3.3.2.7 номинальная толщина стенки отвода принимается наибольшей из величин, полученных для указанных трёх участков отвода, согласно условию:
(i = 1,2,3)
Значение прибавки С определено при расчёте прямых питательного трубопровода, см. табл. 1.6
Допустимая толщина стенки колен [S] [п. 3.3.2.9] должна быть не менее определённой по формуле [S] = SRi + С2.
Результаты расчётов толщин стенок колен из стали 20, 32510 мм при избыточном давлении среды P = 12 МПа (117,6 кгс/см2) и температуре 215С сведены в таблицу 1.7.
Таблица 1.7
Dа, ммР, кгс/см2[s], кгс/см2С, ммSR, мм[S], ммSн, мм219117,6140,01,099,512
Таким образом, расчёты показали, что колена трубопроводов из стали 20 при избыточном давлении рабочей среды Р = 117,6 кгс/см2 и температуре 215С удовлетворяют условиям прочности, так как [S] < Sf.
1.2.4 Выбор питательных насосных установок и схемы их включения
Генерация пара в паровом котле и требует непрерывного восполнения соответствующим количеством питательной воды. Питательная насосная установка нагнетает питательную воду, повышая ее давление до рпн=(1,251,3)р0 с учетом сопротивления питательного тракта и парового котла.
Возможно несколько схем включения питательных насосов (Риснок 1.1):
одноподъемная, при которой питательный насос подает воду с конечным давлением через ПВД к питательному узлу парового котла (Рисунок 1.1, а);
одноподъемная с последовательным включением бустерного (предвключенного) насоса и основного питательного насосов (Рисунок 1.1, б, в);
двухподъемная, при которой питательные насосы первого подъема прокачивают воду через ПВД к питательным насосам второго подъема, подающим воду в паровой котел (Рисунок 1.1, в).
Сравнение одноподъемной и двухподъемной схем (Рисунок 1.1, г) питательной установки показало, что эти схемы энергетически примерно равноценны. Ввиду того, что надежность одноподъемной схемы выше, она применяется повсеместно как в России, так и за рубежом.
Рисунок 1.1 - Схемы включения питательных насосов: а) одноподъемная с электроприводом питательного насоса при Рпв=1820 МПа; б) одноподъемная с электроприводом пускорезервного питательного насоса на давление Рпв=3233 МПа через повышающий редуктор при самостоятельном приводе бустерного насоса; в) одноподъемная с паротурбинным приводом главного питательного насоса и через понижающий редуктор бустерного насоса; г) двухподъемная с электроприводом питательных насосов
Выбираем одноподъемную схему с одним питательным насосом (Рисунок 1.1, а), имеющим обычный электрический привод. Это обеспечивает простоту и компактность питательной установки, быстроту ее включения в работу. Используемые в качестве привода асинхронные электродвигатели с частотой вращения 3000 об/мин имеют ограниченную мощность, не превышающую 60008000 кВт. Выше этой границы пришлось бы переходить к синхронным ЭД, менее удобным при пусках и в эксплуатац?/p>