Привод ведущих колес тележки мостового крана
Дипломная работа - Разное
Другие дипломы по предмету Разное
колес/, Нм;
КHb - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по ширине венца;
- допускаемое контактное напряжение, МПа;
- коэффициент ширины венца по межосевому расстоянию.
Передаточное число u=i3=5,5 /передача понижающая/, а момент Т3=35,708 Нм. Допускаемое напряжение = 219,15 МПа вычислено в пункте 3.1.2.
Коэффициент ширины венца по межосевому расстоянию = 0,25 возьмем по рекомендации /2, с.33/, рассматривая коническую прямозубую передачу.
Каждое колесо передачи расположено несимметрично относительно опор, для этого случая примем пока ориентировочно КHb =1,15 .
В итоге раiет по формуле (3.10) дает
Межосевое расстояние округляем до стандартного значения = 125 мм /2, с.36/.
Нормальный модуль /2, с.36/ mn= (0,01тАж0,02)= (0,01тАж0,02)125= (1,25тАж2,5) мм. Из стандартного ряда модулей /2, с.36/ берем mn= 2 мм.
Для конической передачи назначим предварительно угол наклона b = 35 /2,с. 48/.
Тогда число зубьев шестерни
Примем z2= 16, тогда число зубьев колеса z3= z2u=165,5=88.
Фактическое передаточное отношение iЗ=u=zзуб:z2=88 : 16 = 5,5 , т.е. не отличается от принятого ранее в подразделе 2.2.
Уточненное значение
Оно соответствует b=15.
При обработке шестерни iислом зубьев z2=16 подрезание исключается, так как условие неподрезания /2,с.38/ zmin=17cos2b<z2=16 соблюдено, что видно без раiета.
Делительные диаметры шестерни и колеса соответственно
мм, мм.
Правильность вычислений подтверждается проверкой:
мм.
Диаметры вершин зубьев
a2=d2+2mn=38,46 + 22=42,46 мм, da3=d3+2mn=211,54 + 22=215,54 мм.
Ширина колеса
2=ybaa=0,25125=31,2531 мм.
Шестерню возьмем шире колеса на 5 мм. Таким образом, ширина шестерни b3=b2 + +5=31 + 5 = 36 мм. Коэффициент ширины шестерни по диаметру ybdзуб=b3 :d3=36 : 215,54= =0,167.
.3 Проверочный раiет прочности зубьев конической передачи
Раiетное контактное напряжение для конических прямозубых передач /2, с. 31/
,(3.11)
гдеKH - коэффициент нагрузки;
b - ширина колеса раiетная /наименьшая/.
Остальные символы в формуле расшифрованы ранее.
Окружная скорость колес
м/с.
При такой скорости назначаем восьмую степень точности /2,с.32/.
Коэффициент нагрузки /2,с.32/ при проверочном раiете на контактную прочность
= KHa KHb KHn ,(3.12)
гдеК - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки между зубьями;b - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине зуба /по ширине венца/;n - коэффициент, учитывающий дополнительные динамические нагрузки /динамический коэффициент/.
По рекомендациям /2, с.39,40/ назначаем следующие значения перечисленных коэффициентов:
KHa = 1,09 при окружной скорости Jт=1,5 м/с и восьмой степени точности;
- KHb = 1,04 при значении коэффициента ybd4=0,25 , твердости зубьев менее НВ 350 и несимметричном расположении колес относительно опор;
- KHn = 1 при окружной скорости J<5 м/с, восьмой степени точности и твердости менее НВ 350.
- Раiет по формуле (3.12) дает КH= 1,09 1,04 1= 1,133.
- Ширину колеса b = 36 мм, рассматривая по-прежнему коническую пару. Момент на колесе Т3= 35,708 Нм /см.раздел 2/.
- Раiет по формуле (3.11) дает
Раiет зубьев на контактную прочность по формуле (3.11) при кратковременных перегрузках моментом Т3max= 71,416 Нм дает
Напряжения изгиба зубьев прямозубых конических колес при проверочном раiете на выносливость вычисляются по формуле /2,с.46/
(3.13)
гдеFt - окружная сила, Н;
КF- коэффициент нагрузки;
YF- коэффициент формы зуба;
Yb- коэффициент, компенсирующий погрешности, возникающие из-за применения для косых зубьев той же раiетной схемы, что и для прямых;
KFa - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки между зубьями;
B - ширина колеса, находящаяся в зацеплении /минимальная/, мм;
mn - модуль нормальный, мм.
В зацеплении колес тихоходной передачи действуют следующие силы /2,с.158/:
окружная Н;
радиальная Н;
осевая Н.
Коэффициент нагрузки /2,с.43/
= KFb * KFn , (3.14)
гдеKFb - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине зубьев;n - коэффициент, учитывающий дополнительные динамические нагрузки /коэффициент динамичности/.
Примем KFb= 1,05 /2,с.43/ с учетом, что твердость колес менее НВ 350, коэффициент yba=0,25<0,4 , а колесо расположено несимметрично относительно опор.
Назначим KFn = 1,1 , учитывая дополнительно, что окружная скорость J=1,5 м/с < 3м/с, а степень точности принята восьмая.
Тогда по формуле (3.14) KF = 1,05 1,1 = 1,155.
Без раiетов, руководствуясь только рекомендацией /2, с.47/, возьмем KFa=0,92.
Коэффициент Yb определим по формуле /2,с.46/
/Здесь b - вычисленный уже ранее угол наклона зубьев в градусах./
Коэффициент формы зуба YF для косозубых колес зависит от эквивалентного числа зубьев /2,с.46/, которое составляет
для шестерни
для колеса
Для эквивалентных чисел зубьев соответственно шестерни и колеса находим /2,с.42/ YF2=3,61 , YF3= 3,60.
Подстановка подготовленных численных значений в формулу (3.13) дает для шестерни и колеса соответственно
,
Это значительно меньше вычисленных в пункте 3.1.4 допускаемых напряжений МПа и МПа.
Напряжения изгиба при кратковременных перегрузках вычисляются также по формуле (3.13), куда вместо окружной силы FtТ, расiитанной для длительно передаваемой мощности, следует подставить окружную силу при кратковременных перегр