Geum.ru
   Авторефераты по всем темам  >>  Авторефераты по техническим наукам

Создание перспективных электротехнических и энергетических комплексов судовых единых электроэнергетических систем

Автореферат докторской диссертации по техническим наукам

  Страницы: | 1 | 2 | 3 |
 


Рисунок 18. - Компьютерная модель синхронного ГЭП при использовании алгоритма векторного управления без датчика скорости

На рисунке 19 представлены графики переходных процессов в ГЭП при использовании алгоритма векторного управления без датчика скорости в режиме разгона (при постоянной мощности) до номинальной скорости и реверсе. Как видно из графиков переходных процессов, электропривод уверенно разгоняется и реверсируется и может работать вблизи нулевой скорости.


!_^Нр^ЯУ1^Н^|

Рисунок 19. - Графики переходных процессов в

модели синхронного ГЭП (в швартовом режиме)

при использовании алгоритма векторного

управления без датчика скорости


В работе получена система уравнений

векторного управления синхронным ГЭД

са реализациейаа DTC-алгоритма

управления (32, 33).

Модуль вектора потокосцепления статора и его угловое положение вычисляются согласно формулам:

Схема модели векторной системы управления синхронным ГЭП с реализацией DTC-алгоритма управления представлена на рисунке 20.

Permanent Magnet

Synchronous Machineа A

Рисунок 20. - Схема модели векторного управления синхронным ГЭП с реализацией DTC -

управления

На рисунке 21. приведены графики переходных процессов в синхронном ГЭП с реализацией DTC-алгоритма управления.

JNI Г" ' : llUl.liili.,11.,,

ГЭД разгоняется в швартовом режиме до

номинальной скорости за 4 с. Реверс

электродвигателя происходит за 8 с. Из

графиков видно, что синхронный ГЭП с DTC-

управлениемаа обладаета хорошими

динамическими свойствами.

Получены уравнения (34), (35) и привендены результаты расчёта изменения параметров вентильно-индукторного ГЭД (ВИД) при наборе скорости (рисунок 22.):

Yl,

MHH


u,

в

трад

жа 100

SCO

??

?00

40

501

400

40

100

20

0

0

0

0

0

Рисунок 22. - Изменение параметров ВИД при выходе на заданную скорость

Получены система уравнений (39) и компьютерная модель (рисунок 23) матричнонго СПЧ.Математическое описание процессов, протекающих в схеме матричного преобранзователя, описывает следующее векторное уравнение:

и2 (o=M(t)-i/1(t);а (36)

где M(t) - матрица связи входных и выходных переменных матричного СПЧ вида:


M(t):


sn

sn

sn

s21

s22

S23

S31

532

S33_

Члены матрицы M(t) принимают значения

Г1 Ч ключ открыт

s,, =1аа Ki = 1..3;j = 1..3 ж

10 - ключ закрытJ

Интервал управления ключами при этом:


4=??4]


(37)


Для определения состояния ключей в плечах мостовых схем матричного СПЧ использованы функции состояния плеч КД (п=1, 2, 3, 4, 5, 6). Если плечо моста открыто, то КД=\. Если плечо моста закрыто, то КД=0.Т1ри этом:

КД+з=1-КД,аа = 1,2,3 (38)

При работе мостовой схемы в режиме ШИМ значения функций Кп определяются следующими условиями:

К\=К2=К3=К4=К5=К6=>


Если и , > 0, /', > 0, и >и , то К, =1, иначе К. = 1,

si1 уаа on1 4

Если и ,, > 0, /'аа > 0, и > и , то К^ = 1,а иначе К, = 1,

s2аа а2 уаа onа 25

Если и - > 0, /'аа > 0, и > и , то К. = 1,а иначе К, = 1,

si Ъ уаа on3 6

Если и , > 0, /', > 0, и >и , то К. =1, иначе К, =1,

si1 уаа on4 1

Если и ,, > 0, /'аа > 0, и > и , то К, = 1,а иначе К^ = 1,

s2 2 уаа onа 52

Если и - > 0, /'аа > 0, и > и , то К, = 1,а иначе К. = 1,

si Ъ уаа on6 3


(39)


24

Для предотвращения возможности короткого замыкания фаз питающей сети алгоритмом АСУ обеспечивается промежуток бестоковой паузы ? длительностью, не более Тшим/( 180-200), где Тшим - длительность периода ШИМ, в течение которой ток ГЭД протекает через снабберные конденсаторы ЮВТ-модулей.

Рисунок 23. - Схема матричного 4-х каскадного НПЧ

Алгоритм работы САУ матричного СПЧ, формируя управляющие сигналы на включение и выключение ключей мостовых схем каждого каскада, обеспечивает режим выпрямления на частоте питания с углом управления а = 0 с длительностью включенного состояния ключей (120 + ?) для обеих полуволн выходного напряжения.Для режима выпрямления вводятся также функции разрешения ШИМ ключей мостовых схем, которые синхронизируются по частоте питающей сети с ЭДС вторичных обмоток трансформатонров по фазе ?.

Увеличение длительности включенного состояния ключей относительно общеприннятой в известных схемах НПЧ длительности 120 эл. град, на угол коммутации (перекрынтия) ? приводит к созданию режима естественного спада реактивных (индуктивных) токов в фазах питающей сети (вторичных обмоток трансформаторов) при их коммутации в монстовых схемах. При этом длительность угла коммутации ? на момент начала каждой комнмутации на частоте питания вычисляется по следующей функциональной зависимости:

cosr = (\-^2-Xr-id)/j3-E2mp.(40)

Указанную зависимость угла коммутации ? в функции текущего значения фазного тока ГЭД idобеспечивает программа работы МПСУ на основе информации, получаемой от датчиков фазных токов. При этом одновременно управляющие сигналы МПСУ по рензультатам логического умножения с предыдущим режимом осуществляют на высокой чанстоте синусоидальной ШИМ с регулируемой скважностью двухполярное (положительное или отрицательное) подключение фаз питающей сети каждого каскада к соответствуюнщим фазам электродвигателя.


25


На рисунке 24. представлен расчетный процесс динамики разгона асинхронного ГЭД с изображением кривых фазных токов и напряжений на выходных зажимах, а также кривых изменения углов коммутации ?.

SS5S8

Рисунок 24. - Расчетный процесс частотнного разгона АД с К.З. ротором

Сформирована область рационального применения ГЭП в ЕЭЭС судов с электродвижением (таблица 2), где I соответствует электроприводу на основе вентильного ГЭД с датчиком положения ротора; II - электроприводу на основе СПЧ с активным выпрямителем и двухуровневым автономным инвертором напряжения на IGBT-транзисторах; III - электроприводу на основе СПЧ с 12-пульсными выпрямителями и трехуровневыми автономными инверторами напряжения; IV - электроприводу на основе синхронного ГЭД с возбуждением от постоянных магнитов; V - электроприводу на основе синхронного ГЭД с прямым управлением момента.

Таблица 2.

Тип судна

Единичная мощность ГЭД, МВт

До 3,5

Свыше 3,5

инейное напряжение ГЭД, кВ

0,4

3,0

6,0

0,4

3,0

6,0

Грузовые, пассажирские, промысловые, научно-исследовательские суда

I, II

I, II

III, IV

III, IV

III, IV

III, IV

Буксиры, паромы

I, II

I, II

III

III

III

III

едоколы, транспортные суда, буксиры и паромы ледового плавания

III,

V

III,

V

III,

V

III,

V

III,

V

III,

V

Суда технического флота: земснарялы, плавкраны, каабелеукладчики, пожарные суда

I, II

I, II

II

III, IV

III, IV

III, IV

В четвертой главе рассмотрены вопросы создания математического обеспечения расчета параметров импульсных преобразователей постоянного тока стабилизаторов напряжения воздухонезависимых энергетических установок на водородном топливе и алгоритмы решения задачи получения оптимальных параметров асинхронных гребных электродвигателей заданной мощности, используемых для работы в гребных машинно-вентильных системах.

Отмечено, что в последние годы, наряду с аккумуляторными батареями, в качестве воздухонезависимых источников электроэнергии СЭУ всё большее применение находят электрохимические энергетические установки с водородным топливом. При использованнии электрохимической ЭУ с водородным топливом параметры ЭХГ водородной установнки должны выбираться с учетом соотношения мощности установки и запаса энергии.

Мощность ?? и ток ??, топливной батареи связаны с напряжением Ue и нагрузкой Noсоотношениями:

Nt=W

UД l+RNJU,

Nnа и,Да rjNnа uRа 1 (41)

up0

UlX+R^NJUt

В работе показано, что если при заданной длительности работы СЭУ увеличивать удельный ток ЭХГ, то при сокращении массы и габаритов ЭХГ уменьшается его термо-


26


электрический КПД, увеличивается необходимый запас топлива и окислителя и увеличинвается масса установки. Графики зависимости мощности, коэффициента полезного действия и расхода топлива на БТЭ в зависимости от тока нагрузки представлены на рисунке 25.

В работе представлены расчеты статических характеристик топливного элемента с твердополимерной мембраной. Разработанный алгоритм позволяет получить вольтампер-ную характеристику - основную обобщающую зависимость, связывающую генерируемый ток с разностью потенциалов (напряжением) на электродах. Алгоритм позволяет исследонвать влияние геометрических характеристик топливного элемента, температуры, относинтельной влажности, давления на аноде и катоде и др. на вид вольтамперной характеристинки. Алгоритм позволяет также определить вклад каждого вида поляризационных потерь на выходное напряжение.

80,0 -

г 160,0

*\ у

ошносгь

тэ

О

. кщ

о

?

Расх

одтогши

pj^

с

)аа 5

0 1С

га и

0аа 2С с

га а

ила то

0 зс

аТЭ,

га з;

0аа 4С

га 4;

0аа 5С

ю

Показано, что зависимости удельной мощности БТЭ и ее массы от плотности тока имеют экстремальные точки, причем удельная мощность имеет максимум, а масса - минимум. Именно поэтому для нормальной работы энергоустановки на водородном топливе во всём диапазоне нагрузок необходимы стабилизаторы выходного напряжения ЭХГ на основе импульсных преобразонвателей постоянного тока (ИППТ).

Рисунок 25. - Зависимости удельной мощности БТЭ и ее массы от тока нагрузки

Для уменьшения пульсаций тока и, соответственно, пульсаций потреблянемой от ЭХГ мощности предлагается в стабилизаторах использовать несколько дозирующих дросселей, работающих на общую нагрузку.

Довольно большие пульсации тока ЭХГ при работе ИППТ вызывают необходинмость использования фильтрующей емкости Су на входе ИППТ, снижающей выплеск напряжения Usxrimn, обусловленный индуктивностью ЭХГ.

Приведенные ниже формулы позволяют в каждом конкретном случае определиться со структурой и параметрами элементов ИППТ. В работе получены основные формулы, позволяющие расчётным путем сориентироваться в количестве дросселей и определить величины Су, С2, L в зависимости от мощности ИППТ, первичных и вторичных напряженний, допустимых пульсаций напряжения

Величина входной емкости Су определяется по выражению:

Многовариантность и, соответственно, возросший объем исследования делают актуальными решения задач получения оптимальных параметров асинхронных гребных электродвигателей заданной мощности. Полученные в работе расчетные данные позволянют сформировать новый алгоритм решения задачи об оптимальных массогабаритных и технических показателях асинхронного ГЭД. Постановка и решение задачи с новым алгоритмом оказываются возможными благодаря применению линейных зависимостей для функций ?? уР2,2р) и cosзH уР2,2р), свойственных асинхронным ГЭД мощностью

1...20 МВт.

Приведённые в работе аналитические исследования позволили выявить зависинмость активного объема ГЭД от варьируемых массогабаритных и электротехнических параметров.

При этом главным допущением является то, что определение оптимальной частоты может производиться по первым гармоникам напряжения и магнитного потока.

Оптимизация производится по критерию использования активного объема:


гдеаа Р2 - задаваемая полезная номинальная мощность ГЭД, Вт;

VА - определяемый объем активного ядра.

На рисунке 27.а представлены результаты компьютерногоа моделирования ГЭД мощностью 2 МВт приа Ul = 380 В = constи q= var. Из графиков видно, что для ГЭД с

.Р2 = 2МВт,аа Ul= 380 Ва оптимальное число полюсоваа 2ропт= 6, диапазон наилучшего

использования можно считать равным 2р = 6^-8.

В работе получены следующие оптимальные значения частот питающего напряженния ГЭП для различных значений номинальной мощности ГЭД:

  1. /опт = (13 - 20) Гц для ГЭД мощностью (1 - 5) МВт,
  2. /опт = (20 - 27) Гц для ГЭД мощностью (5 Ч 15) МВт,
  3. /опт = (20 - 33) Гц для ГЭД мощностью (15 - 20) МВт.

28

Рисунок 27. - Зависимость KVA от q и числа полюсов при Р2 = 2 МВт, UH = 380 В

Пятая глава посвящена вопросам рассмотрения аварийных режимов работы ЕЭЭС и связанных с этим решением проблем безопасности мореплавания для судов с электрондвижением. В настоящее время во всём мире уделяется большое внимание мерам, обеспенчивающим снижение аварийности. Вместе с тем, потенциальная опасность технических систем, систем контроля и управления, а также систем противоавариинои защиты состоит в возможности их отказов, что является органическим свойством этих систем. Известно, что длительность безаварийной работы любого технического оборудования зависит от канчества его проектирования, изготовления и условий эксплуатации. Поэтому абсолютно необходимо, уже на стадии проектирования, предусматривать возможности аварий и уметь дать оценку характеру протекания аварийных процессов.

В связи с невозможностью проведения каких-либо полноценных экспериментов для оценки безопасности судовых ЕЭЭС, единственный выход у проектанта - просчиты-вание всевозможных вариантов развития аварийной ситуации на математических моделях.

Современная концепция организации функциональной безопасности, в качестве одного из направлений, предлагает подход, основанный на анализе рисков возникновения аварийной ситуации. Любой риск представляет собой многокритериальную величину и чем более сложная система, тем большее число факторов должно учитываться при аналинзе этих рисков.

В логико-вероятностной теории безопасности аналитическое описание опасного состояния осуществляется с помощью логической функции опасности системы (ФОС), аргументами которой выступают инициирующие события и условия. Условия опасного состояния реальной системы (рисунок 28.) можно представить в виде условий опасного функционирования некоторой эквивалентной системы (рисунок 29.).

ПЧ1

Рисунок 28. - Вариант структурной схемы ЕЭЭС судн Рисунок 29. - Схема замещения

с электродвижениема ЕЭЭС судна с электродвижением

еду пч1


Условие опасного состояния системы через дизъюнкцию вариантов кратчайших путей опасного функционирования представлено в виде:

Z1Z4

Z1

Z4

Z2Z5

_

Z3Z5

Z1Z3Z5

Z2

Z5

Z2Z3Z4

Z3Z4

Выражение (47), приведённое к ортогональной дизъюнктивной нормальной форме (ОДНФ), запишется в виде:

30

Величина снижения риска для каждого уровня зависит от конкретной природы фактора риска и влияние уровня защиты на данный фактор. Для обеспечения снижения рисков аварий до приемлемого уровня в создаваемых системах используют параметриченские, аппаратные и программные виды защит.

Рисунок 31.- Переходные процессы в СЭД приа Рисунок 32. - Моделирование процесса КЗ

трёхфазном КЗ вторичной обмотки трансформатора в звене постоянного тока СПЧ

ЗАКЛЮЧЕНИЕ И ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО ДИССЕРТАЦИИ

1.а Проведён анализ областей применения, принципов построения и перспектив разн

вития судовых электротехнических комплексов ЕЭЭС на судах с электродвижением, разн

работаны технические требования к судовому электрооборудованию и концепция выбора

технической базы реализации вариантов ЕЭЭС различной мощности.Показано, что при

современном состоянии и перспективах развития преобразовательной техники и оптимин

зации систем электродвижения можно ориентироваться на следующие варианты примен

нения схем технических решений:

  1. для СЭД мощностью 1-2 МВт, напряжением до 1000 В следует применять схемы с трансформаторами, диодными или активными выпрямителями, двухуровневыми одно-тактными транзисторными инверторами с ТТТИМ и асинхронные ГЭД;
  2. для СЭД мощностью 2-8 МВт, напряжением до 1000 В - схемы с трансформатонрами, диодными или активными многотактными выпрямителями,многотактными транзинсторными инверторами с ШИМ и синхронные ГЭД;
  3. для СЭД мощностью 8-20 МВт, напряжением выше 1000 В - схемы с трансфорнматорами, диодными или активными многоуровневыми выпрямителями, многоуровневынми транзисторными инверторами с ШИМ и синхронные ГЭД;
  4. для СЭД мощностью 20-50 МВт, напряжением выше 1000 В - схемы с многообнмоточными трансформаторами и каскадными (многоячейковыми) высоковольтными пренобразователями частоты и синхронными ГЭД.

2.а Формализован расчёт электромагнитных процессов в перспективных многоагн

регатных комплексах для исследования динамических режимов работы судовых электрон

станций, состоящих,в том числе, из общепромышленных и сверхпроводниковых генеран

торных агрегатов. Проведённые в работе компьютерные эксперименты дали возможность

определить параметры сверхпроводящих генераторов и обосновать утверждение о том,

что структура системы алгебраических и дифференциальных уравнений этих машин

практически не отличается от уравнений обычных синхронных машин, разница имеется

лишь в параметрах отдельных цепей. Однако низкие значения параметров активных

сопротивлений статорных цепей, а, следовательно, отсутствие диссипативной функции в

системе дифференциальных уравнений, описывающих сверхпроводящие генераторы

потребовали специального исследования устойчивости параллельной работы. Показано,


31

что в режиме восстановления синхронного состояния машин после короткого замыкания также характерно значительное ухудшение качества регулирования напряжения и потеря устойчивости параллельно работающих машин. При параллельной работе генератора обычной конструкции и генератора со сверхпроводящими обмотками уровень устойчивонсти параллельной работы повышается.

  1. Создана методика определения областей параметров систем распределения нагрузок многоагрегатных судовых электростанций, обеспечивающих заданные показатенли функционирования судовых генераторных агрегатов ЕЭЭС. Сформулирована и решена задача параметрической оптимизации для системы распределения нагрузок в судовой электростанции. Результаты моделирования показывают, что наименьшее значение целевого функционала получается для математической модели, содержащей одинаковые генераторы и параметры систем возбуждения. В однотипных системах регулирования напряжения генераторов с увеличением различия в параметрах регуляторов напряжения, происходит увеличение значения целевого функционала, т.е. наблюдается ухудшение канчества распределения реактивных нагрузок. Для математических моделей, содержащих генераторы с разнотипными системами возбуждения, заданный показатель качества можно получить лишь при условии введения в контур регулирования специальных соглансующих устройств. Вычислительный эксперимент показал, что наилучшее значение распределения реактивных нагрузок в системе с разнотипными регуляторами напряжения получаются при реализации ПИ-закона регулирования в устройствах согласования.
  2. Разработаны научно обоснованные рекомендации по применению различных типов высоковольтных гребных электроприводов для использования в составе электроноборудования систем электродвижения судов различного назначения. Показано, что векторный принцип построения систем управления гребным электроприводом позволяет реализовать все основные режимы управления: управление с постоянным моментом, постоянной мощностью с ограничением по моменту и с постоянной скоростью. Для синстем управления, реализующих оптимальные алгоритмы управления мощными синхроннными гребными электродвигателями с электромагнитным возбуждением, предпочтительнно опираться на информацию о положении ротора, получаемую от соответствующего датчика. Система векторного управления гребными синхронными электродвигателями с постоянными магнитами позволяет иметь высокодинамичный привод с контурами регунлирования по скорости и моменту. При этом уравнения ГЭД имеют относительно простой вид, что позволяет организовать надежные бездатчиковые системы управления, основаннные на вычислении координат электропривода по его модели. Электропривода с гребнынми синхронными электродвигателями с постоянными магнитами, реализующие DTC-алгоритмы управления, обладают хорошими динамическими свойствами, однако наблюндатели координат для систем управления этих электроприводов намного сложнее, чем для векторных систем управления, реализующих другие алгоритмы, и содержат вычисления, нуждающиеся в температурной коррекции.
  3. Предложены алгоритмы решения задачи получения оптимальных параметров асинхронных гребных электродвигателей заданной мощности, используемых для работы в гребных машинно-вентильных системах, позволяющие выявить зависимость активного объема указанных электродвигателей от варьируемых электрических и конструктивных параметров. В результате решена задача выбора отимальных частот для гребных электрондвигателей различной мощности. Доказано, что оптимальные значения частоты питающенго напряжения зависят от номинальной мощности ГЭД и составляют:
  1. /опт = (13 - 20) Гц для ГЭД мощностью (1-5) МВт,
  2. /опт = (20 - 27) Гц для ГЭД мощностью (5 Ч 15) МВт,
  3. /опт = (20 - 33) Гц для ГЭД мощностью (15-20) МВт.

32

6.аа Разработано математическое обеспечение расчёта параметров импульсных

преобразователей постоянного тока стабилизаторов напряжения воздухонезависимых

энергетических установок с ЭХГ. Показано, что зависимость удельной мощности батареи

топливных элементов и ее массы от плотности тока имеют экстремальные точки, причем

удельная мощность имеет максимум, а масса - минимум. Поэтому для нормальной рабон

ты энергоустановки на водородном топливе во всём диапазоне нагрузок необходимы стан

билизаторы выходного напряжения ЭХГ. В работе приведены расчёты стабилизаторов

выходного напряжения на основе импульсных преобразователей постоянного тока

(ИППТ). Для уменьшения пульсаций тока и, соответственно, пульсаций потребляемой от

ЭХГ мощности предлагается в стабилизаторах использовать несколько дозирующих дросн

селей, работающих на общую нагрузку. Довольно большие пульсации тока ЭХГ при рабон

те ИППТ вызывают необходимость использования фильтрующей емкости Су на входе

ИППТ, снижающей выплеск напряжения Usxrimn,, обусловленный индуктивностью ЭХГ.

Приведенные в работе формулы позволяют в каждом конкретном случае определиться со

структурой и параметрами элементов ИППТ. В работе получены основные формулы,

позволяющие расчётным путем сориентироваться в количестве дросселей и определить

величины Су, С2 ,Lв зависимости от мощности ИППТ, первичных и вторичных напряжен

ний, допустимых пульсаций напряжения. Показано, что управлением по внешнему в

отношении ИППТ сигналу можно реализовать любое наперед заданное изменение

вторичного напряжения. В случае многоканального ИППТ возможно многоступенчатое

регулирование напряжения.

  1. Созданы процедуры вычисления риска остановки судна из-за отказа оборудованния ЕЭЭС или срабатывания защит, которые на основе оценки их вклада в создание опасной ситуации обеспечивают построение наиболее безопасных судовых ЕЭЭС. Поканзано, что работоспособные варианты набора элементов системы в виде их дизъюнкции и конъюнкций, выражающих кратчайшие пути функционирования, тождественны условиям работоспособности системы (или обратные условиям отказа).Ввиду того, что набор возможных вариантов работоспособных элементов тождественен условиям работоспособнности системы в целом, в работе оцениваются показатели надежности различных групп электрооборудования ЕЭЭС. Для этого выделены группы электрооборудования, составленны условия минимальных сечений отказов для каждой из этих групп, представлены результаты моделирования аварий в различных её элементах.
  2. Изготовлены и экспериментально исследованы макетные образцы перспективнонго электрооборудования.Прошли стендовые испытания опытные образцы поставочных комплектов судового электрооборудования ЕЭЭС для судов с электродвижением.
  3. Созданы и введены в эксплуатацию электротехнические комплексы ЕЭЭС для ряда отечественных судов, в том числе судовые ЕЭЭС судов проектов 20180, 19910, 745 и 22030, а также макетные образцы системы электродвижения с высокотемпературным сверхпроводящим электротехническим оборудованием и опытные образцы вспомогательнной энергетической установки на топливных элементов с твердополимерным электролинтом.

Изложенные в диссертации материалы теоретических и экспериментальных исследований обеспечили научно-техническое обоснование и внедрение технических и технологических решений, позволивших создать в России суда с едиными электроэнергентическими системами, строительство которых вносит значительный вклад в развитие экономики страны.

СПИСОК ОПУБЛИКОВАННЫХ РАБОТ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ: Публикации в изданиях, рекомендованных ВАК России:

  1. Васин И.М. Определение коэффициентов модели параметрических систем вознбуждения судовых синхронных генераторов// Известия Ленинградского электротехниченского института. 1991. - Вып. 435 - С. 10-13.
  2. Васин И.М. Параллельная работа судовых синхронных генераторов с разнотипнными системами возбуждения// Известия Ленинградского электротехнического института. 1992.-Вып. 450-С. 79-84.
  3. Васин ИМ. Моделирование режимов испытания судового синхронного генерантора при различных нагрузках// Известия Ленинградского электротехнического институнта. 1989.-Вып. 410-С. 80-86.
  4. Васин ИМ., Леута А.А., Макаров А.А. Программное обеспечение микропроцеснсорного комплекса для исследования качества электроэнергии// Известия Ленинградского электротехнического института. 1987. - Вып. 386 - С. 69-72.

ичный вклад: разработка алгоритмов расчёта качества электроэнергии.

5.а Васин ИМ., Токарев Л.Н. Математическое описание системы распределения

реактивных нагрузок между синхронными генераторами// Известия Ленинградского элекн

тротехнического института. 1991. - Вып. 435 - С. 13-17.

Личный вклад: дифференциальные уравнения преобразования координат синхроннных машин.

6.а Васин И.М., Полтинникова М.С. Исследование нелинейной модели судовых

синхронных генераторов// Известия Ленинградского электротехнического института.

1992.-Вып. 450-С. 74-78.

Личный вклад: Уравнения генераторов.

7.а Васин ИМ., Григорьев А.В., Макаров Л.С. Малое гидрографическое судно Вай-

гач // Судостроение. - 2008. - № 1 - С.

Личный вклад: расчёт качества электроэнергии.

8.а Васин ИМ., Григорьев А.В., Хомяк В.А. Комплексный подход при создании сун

довых электроэнергетический систем и установок // Судостроение. - 2008. - № 2 - С.

Личный вклад: вычисление рисков для судна при отказах электрооборудования.

9.а Васин ИМ., Токарев Л.Н. Математическое описание судовой электростанции в

режимах параллельной работы дизель-генераторов с береговой сетью // Труды ЦНИИ

им. акад. А. Н. Крылова. -2010. - №5 вып 55 (339) - С. 129-136.

Личный вклад: математическое описание дизель-генераторов.

10.а Васин И. М., Токарев Л. И. Математическое описание судовой электростанции

в аварийных режимах / Труды ЦНИИ им. акад. А. Н. Крылова. - 2010. - № 5 вып 55

(339),-С. 137-148.

Личный вклад: дифференциальные уравнения автоматических регуляторов частоты вращения и напряжения.

11.а Васин ИМ., Токарев Л.Н., Балабанов Б.А. , Байко А.В., Калинин ИМ. Создаётся

отечественное судовое электрооборудование. Судостроение. - 2011. - № 4. С. 31-34.

Личный вклад: оценка параметров комплекса разрабатываемого электрооборудования.

Патенты РФ на изобретения и свидетельства о государственной регистрации

12.аа Васин ИМ., Балабанов Б.А., Токарев Л.Н. Программа расчета токов короткого

замыкания в судовой электроэнергетической системе (1-KS) // Свидетельство о государн

ственной регистрации программы для ЭВМ № 2011610028, Заявка.-№ 2010616297.-Дата

поступления 14.10.2010 г. - Дата регистрации в Реестре программ для ЭВМ 11.01.11 г.

Личный вклад: разработка алгоритмов расчёта.


34

13.а Васин И.М., Китаев A.M. Устройство контроля сопротивления изоля-

цииШатент на изобретение №2391676, МПК G01R 27/18.-Заявл.21.05.2009.-

Опубл. 10.06.2010, Бюл. №16.

Личный вклад: разработка принципиальной схемы аналого-цифрового преобразонвателя.

14.а Васин ИМ., Китаев AM., Паршиков В.А., Урусов А.Р. Энергоустановка на

топливных элементах//Патент на изобретение № 2382445, МПК Н01М 8/04.- Заявл.

12.02.2009.- Опубл. 20.02.2010, Бюл. №5.

Личный вклад: разработка принципиальной схемы устройства распредения токов элементов водородных источников электроэнергии.

15.а Аваков В.Б., Васин ИМ., Калмыков А.К, Кулаков Г.В., Ландграф И.К. Система

хранения и выдачи водорода с металлогидридными аккумуляторами водорода// Патент на

полезную модель №87775, МПК F17C 11/00, Н01М 8/04/-Заявл.-26.05.2009,-Опубл.

20.10.2009, Бюл. №29.

Личный вклад: разработка системы передачи сигналов о состоянии мембран.

16.а Васин ИМ., Калашников Н.С. Способ измерения и контроля эквивалентного

сопротивления изоляции изолированных от земли силовых электрических сетей постоянн

ного тока, в том числе и сетей электродвижения со статическими преобразователями под

рабочим напряжением, и устройство для его реализации// Патент на изобретение №

2403580, МПК G01R 27/18, 2009118054-Заявл. -12.05.2009.-Опубл. 10.11.2010, Бюл. №31.

Личный вклад: разработка принципиальной схемы устройства измерения сигналов.

17.а Богатырев Д.Е., Васин ИМ., Махонин СВ., Скворцов Б.А. Способ формирован

ния и регулирования высокого напряжения матричного непосредственного преобразован

теля частоты каскадного типа с высокочастотной синусоидальной ШИМ//Патент на изобн

ретение № 2010118177/07(025810), Заявл. - 05.05.2010.

Личный вклад: разработка принципиальной схемы инверторов.

18.а Скворцов Б.А., Васин ИМ., Махонин СВ., Богатырев Д.Е. Устройство формин

рования и регулирования напряжения матричного непосредственного преобразователя чан

стоты с высокочастотной синусоидальной ШИМ//Патент на изобретение

№ 2010129681/07(042187), Заявл. - 15.07.2010.

Личный вклад: разработка принципиальной схемы аналого-цифрового преобразонвателя сигналов.

Другие статьи, книги и материалы конференций

  1. Токарев Л.Н., Комаров В.М., Васин ИМ., Попелъ Г.В. Судовые электроэнергентические системы. ВМИИ, СПб, 2010, 324 с.
  2. Васин ИМ., Королева Т.Н., Леута А.А., Максимов Ю.И Настройка и испытанние судового электрооборудования - СПБ.: СПбЭТИ, 1992.-48 с.

ичный вклад: разработка принципиальной схемы.

20.аа Васин ИМ., Воскобович В.Ю. Автоматизированные гребные электрические

установки - Л.: ЛЭТИ, 1989. -32с.

Личный вклад: разработка принципиальной схемы гребной установки.

21.аа Васин ИМ., Леута А.А., Ставицкий A.M. Определение параметров модели

синхронного генератора по переходным характеристикам: Сборник трудов Всесоюзн.

науч.-техн. конф., г. Ленинград, 18-21 мая 1987 г. - Л.: ЛЭТИ, 1987. - 518с.

Личный вклад: разработка принципиальной схемы установки для экспериментальнного определения параметров генератора.

22. Амбросовский В.М., Воскобович В.Ю., Васин ИМ., Токарев Л.Н. Проблемы

повышения технического уровня электроэнергетических систем и электрооборудования

кораблей, плавучих сооружений и транспортных средств / Сборник трудов

VI Международной научно - технической конференции 12-15 мая 1998 г. /// СПб, с. 23 -

24.

Личныйаа вклад:аа разработк принципиальнойаа схемыаа системыаа автоматического


35

распределения активной нагрузки.

23.а Васин И.М., Воскобович В.Ю. Проектирование транспортных систем электрон

движения средствами пакета схемотехнического моделирования Design Center PS Pice. /

Проблемы повышения /// стр. 98 -99. 1999 г.

Личный вклад: разработка принципиальной схемы системы электродвижения.

  1. Васин И.М. Исследование проблем совместимости разнотипных синхронных генераторов судовой электростанции. / Международный симпозиум по электромагнитной совместимости и электромагнитной экологии ЭМС и ЭМЭ - 95. II Сборник научных донкладов. /// СПб. 1995 г. стр. 205.
  2. Васин И.М., Лазаревский Н.А., Григорьев А.В., Хомяк В.А. Комплексный подход при разработке, проектировании и изготовлении судовых электроэнергетических устанонвок / Высокие технологии, фундаментальные и прикладные исследования, образование. / Сборник трудов, том 6 / - СПб, 2006.

ичный вклад: разработка методики расчёта токов КЗ.

26.аа Васин И.М., Григорьев А.В. Применение высоких технологий при проектирован

нии, изготовлении и испытании судовых электроэнергетических систем. / Высокие технон

логии, фундаментальные и прикладные исследования, образование // Сборник трудов. -

СПб, 2007 г.

Личный вклад: разработка математической модели судовой ЭЭС.

27.аа Васин И.М., Токарев Л.Н. Физические процессы в электрических машинах и

системах. Математическое описание и расчет. - СПб.: Литера, 2008 г., 216 с.

Личный вклад: разработка уравнений связи синхронных машин.

28.а Балабанов Б.А., Васин И.М., Токарев Л.Н. Макромодель синхронного генеран

тора и дизеля с автоматическими регуляторами напряжения и частоты / Электрофорум -

2011 -№1-с. 6-9.

Личный вклад: разработка макромодели устройств автоматического распределения нагрузки.

29.а Васин И.М., Токарев Л.Н. Математическое описание судовой электростанции

в режимах параллельной работы дизель-генераторов / Электрофорум - 2011 - №1 - с. 10-

18.

Личный вклад: разработка структуры физических связей звеньев системы.

30.а Васин ИМ., Косъкин Ю.П., Прокофьев Г.И., Токарев Л.Н. Об оптимальной

частоте номинального напряжения для частотно-регулируемых электродвигателей систем

электродвижения / Электрофорум - 2011 - №1 - с. 27-29.

Личный вклад: расчёт характеристик двигателей при разных частотах.

  1. Балабанов Б.А., Васин И.М., Токарев Л.Н. Создание научно-экспериментальной базы для совершенствования систем электродвижения / Электрофонрум - 2011 - №1 - с. 34-37. Личный вклад: разработка принципиальной схемы физической модели СЭД.
  2. Васин И.М. Исследование передовых технологий в концепции построения современных ЕЭЭС судов с электродвижением / Труды конференции судостроителей ЕНП 2010 // Морские интеллектуальные технологии - Спецвыпуск - 14-15 октября 2010 Г.-С.144-150.

Технические отчёты

33.а Функциональные и принципиальные схемы систем электродвижения разных

типов и мощностей. КЛГИ.655224.004. ФГУП ЦНИИ СЭТ. Санкт-Петербург 2010 г.

Личный вклад: разработка принципиальной схемы преобразователей частоты.

34.а Технико - экономическое обоснование разработки систем электродвижения

перспективных конкурентоспособных отечественных судов и плавсредств с использован

нием отечественного электрооборудования. Электродвижение-ТП. Этап 3.

КЛГИ.360404.001. ФГУП ЦНИИ СЭТ. Санкт-Петербург 2010 г.

Личный вклад: разработка технических требований к системам.


36

35. Функциональные, структурные и принципиальные схемы физических

моделей прототипов систем электродвижения. КЛГИ.561934.002. ФГУП ЦНИИ СЭТ.

Санкт-Петербург 2010 г.

Личный вклад: разработка принципиальной схемы физической модели СЭД с синхронным двигателем.

36. Пояснительная записка Системы СУ ТС, СУ СЭС и СУ ГЭУ.

КЛГИ.360036.001 ПЗ. ФГУП ЦНИИ СЭТ Санкт-Петербург 2010 г.

Личный вклад: разработка структуры стенда для настройки и испытаний систем управления СЭЭС.

37. Технический отчет ОКР Электродвижение- ТП. Этап 3. КЛГИ.360036.160.

ФГУП ЦНИИ СЭТ. Санкт-Петербург 2010 г.

Личный вклад: разработка методики расчёта аварийного режима.

38.а Технический отчёт. Физические модели прототипов систем

электродвижения.а Результаты экспериментальныха и теоретическиха исследований.а №

КЛГИ.360036.149. 2010 г.

Личный вклад: разработка схемы стенда для экспериментальных исследований.

39.а Проекты технических заданий на создание опытных образцов электрооборун

дования. КЛГИ.655224.004.

Личный вклад: разработка технических заданий на создание опытных образцов преобразователей частоты.

40.а Отчет по ОКР Электродвижение-ТП Разработка методик проектирования

судовых электроэнергетических систем с электродвижением в части расчета токов коротн

кого замыкания в электростанции. КЛГИ.360036. ФГУП ЦНИИ СЭТ, Санкт-Петербург

2010 год.

Личный вклад: разработка методики расчёта токов короткого замыкания.

41.а Пояснительная записка Системы СУ ТС, СУ СЭС и СУ ГЭУ.

КЛГИ.360036.001 ПЗ. ФГУП ЦНИИ СЭТ Санкт-Петербург.

Личный вклад: разработка системы контроля состояния генераторов электростаннции.

42.а Отчет по ОКР Электродвижение-ТП Разработка методик проектирования

судовых электроэнергетических систем с электродвижением в части расчета токов коротн

кого замыкания в электростанции. КЛГИ.360036. ФГУП ЦНИИ СЭТ, Санкт-Петербург

2010 год.

Личный вклад: разработка методики расчёта токов короткого замыкания паралнлельно работающих генераторов.

43.а Методика расчета токов короткого замыкания в судовых электро энергетин

ческих системах по дифференциальным уравнениям с помощью персональной ЭВМ.

КЛГИ.360036.172.

Личный вклад: разработка методики расчёта токов короткого замыкания с учётом подпитки от асинхронных двигателей электроприводов.

44.а Отчет, по этапу 1 ОКР. Разработка технических предложений по созданию

систем электродвижения напряжением 0,4 - 6 кВ, мощностью 0,5 - 40 МВт для судов разн

личного назначения с обоснованием состава и характеристик необходимого комплекса

отечественного электрооборудования. Шифр Электродвижение-ТП. КЛГИ.360036.149.

Личный вклад:математическое моделирование процессов в высоковольтных систенмах электродвижения.

45.а Технический проект Комплекс гребной электрической установки с бортон

вой микропроцессорной системой управления малого гидрографического судна проекта

19910, КЛГИ.655123.001 ТП, ФГУП ЦНИИ СЭТ,

СПб , 2001 г. - 194 с.

  Страницы: | 1 | 2 | 3 |
     Авторефераты по всем темам  >>  Авторефераты по техническим наукам