Научно-технические основы создания систем питания высоковольтных устройств пыле- и газоочистки на основе электронно-лучевых вентилей и газоразрядных приборов

Вид материала

1 – обычный сеточный ВВП;2, 3 – ЭЛВ при различных потенциалах на уэ;А – анод;уэ – управляющий электрод;К – катод.
Глава вторая. Научно-технические основы создания современных источников униполярного и знакопеременного питания электрофильтров.
1…4 – сигналы управления силовыми транзисторами; 5, 6 – сигналы управления подмодуляторами ЭЛВ; Др – драйвер управления; ПМ - по
Uсв(0) – начальное напряжение на конденсаторе связи; р
1- источник высокого напряжения; 2 - подмодулятор для ЭЛВ 1/200; 3 - система управления; 4 - блок питания водородного генератора
ГМИ – модуляторная лампа; ТГИ – импульсный тиратрон РК – реакционная камера; С

Подобный материал:

1 2 3

Глава первая. Перспективные режимы питания ЭФ пылеочистки и РК устройств газоочистки»

Способ повышения эффективности работы ЭФ путём уменьшение скорости газов, увеличение числа полей сопряжены с необходимостью реконструкции электродов и газового тракта котла, что пригодно при конструировании новых промпредприятий. Один из способов повышения эффективности работы существующих ЭФ, который не требует его реконструкции, это применение источников питания, формирующих специальные формы напряжения и систем автоматического регулирования их электрических параметров.

В частности зарубежными фирмами разрабатываются источники униполярного питании с высокочастотной связью с сетью на частотах более 20 кГц и создаются алгоритмы управления напряжением и отряхиванием осадительных электродов, способствующие уменьшению уровня вторичного пылеуноса. Движение по этому пути нашей науки – значит догонять, что экономически не целесообразно. Необходимо создать новую концепцию пыле- и газоочистки путём построения электрических схем и системы управления, опережающую по уровню зарубежную.

Наиболее предпочтительна знакопеременная форма напряжения, создаваемая источником ЗПП предложенная И.П. Верещагиным и Г.З. Мирзабекяном.. При таком питании ослабляются силы адгезии пыли к ОЭ и возникает факт самоочистки. Например, на Черепецкой ГРЭС при использовании Карагандинского угля применение ЗПП в 2 раза повышает степень пылеочистки. Применение ЭЛВ в источниках ЗПП, позволяет осуществить полное управление параметрами напряжения на нагрузке, а также даёт следующие преимущества:

- поддерживает на электродах более высокое предпробойное напряжение и осуществляет стабилизацию тока коронного разряда после пробоя;

- обеспечивает возможность быстрого отключения напряжения питания при искровом пробое, предотвращает переход разряда в дуговой (происходит: защита электродов и источника питания, осуществляется экономия потребляемой электроэнергии);

- увеличивается средняя величина напряжения, приложенного к электродам ЭФ, благодаря чему уменьшаются пульсации напряжения на ЭФ.

Лабораторные и промышленные испытания доказали эффективность применения ЗПП для подавления обратной короны (ОК). В процессе образования слоя пыли на ОЭ при изменении полярности приложенного напряжения возникают отрывающие силы, которые приводят к их самоочистке. Отечественные источники импульсного питания (ИП) для ЭФ не выпускают, поэтому представляет интерес рассмотреть возможность реализации нового ИП, как этапа на пути разработки ИП ЭФ, формирующего комбинированную знакопеременно-импульсную форму напряжения на основе ЭЛВ.

Для очистки дымовых газов от окислов азота и серы в настоящее время, согласно разработкам, проведенным за рубежом, а также в Москве в ВТИ им. Куйбышева и в ИВТ г. Москва, считается перспективным направлением использование электроразрядного метода на основе импульсного стримерного разряда. Преимущество данного метода по обезвреживанию газообразных вредных выбросов над традиционными чисто химическими технологиями определяется возможностью:

одновременного удаления оксидов азота и серы;
организации сухого процесса очистки без жидких стоков;
снижения объёмов требуемых химических реагентов;
уменьшения капитальных и эксплуатационных расходов.

Для реализации электроразрядного метода необходимо иметь на РК импульсы длительностью 100…300 нс. Конверсия газов возрастает при уменьшении длительности фронта со 150 до 50 нс. Наиболее предпочтительно в РК типа нить – цилиндр или нить – плоскость иметь на нити положительный потенциал, применение пачки знакопеременных импульсов с первым положительным импульсом предпочтительнее.

По результатам исследования, проведенного в Москве в ВТИ им. Куйбышева совместно с ФГУП ВЭИ г. Москва, РК нить-плоскость с поперечным сечением 260х230 мм, длиной по потоку 210 мм и общей длиной проволочного электрода 5 м, расстояние между нитью и плоскостью 37 мм, осуществлено питание знакопеременным импульсом с частотой повторения 2 МГц, при скорости потока дымовых газов 100Nм³/ч, вводимой мощностью 600 Вт, при частоте повторения 100 Гц, напряжении 36…50 кВ, импульсном токе 70 А, получена устойчивая конверсия оксидов серы.

В задачу построения эффективного источника, формирующего импульсы нс длительности, входит разработка высокодобротного коммутатора со сроком службы достаточным для его практического применения. Практически во всех электрических схемах источников прототипов используются сильноточные (1 кА и более) газонаполненные или воздушные разрядники на полное рабочее напряжение и ток, или импульсные повышающие трансформаторы, позволяющие снизить коммутируемое напряжение путём увеличения коммутируемого тока. Основная форма используемых униполярных импульсов близка к треугольной.

Классические схемы формирования импульсов по схемам с полным разрядом емкостных накопителей с распределёнными параметрами формируют практически идеальные по форме прямоугольные импульсы, но только при сопротивлении нагрузки равном волновому, что в реальных условиях работы РК технологической установки не выполнимо.

Из коммутаторов наиболее распространены разные типы механических воздушных разрядников, но они имеют ограниченный срок службы, сложны при тиражировании, а основной недостаток заключается в том, что сами разрядники являются источником загрязнения.

Из всех схем наиболее предпочтительно за основу взять схемы с частичным разрядом емкостного накопителя на вакуумных коммутаторах, т.к. они не чувствительны к весьма широкому диапазону изменения сопротивления нагрузки при импульсном токе 40…500 А, напряжении 40…100 кВ.

Для коммутации в источниках питания ЭФ и технологических установок коллективом авторов ВЭИ были предложены принципы построения мощных высоковольтных вакуумных приборов (ВВП), высоковольтных ламп с малыми потерями и высоким КПД коммутации – электронно-лучевых вентилей (ЭЛВ), с жёстким управлением на уровень анодного напряжения 40…200 кВ в объёме единичного прибора, обладающем, к тому же, высоким быстродействием, пентодной характеристикой и самым высоким коэффициентом качества (К), определяющем отношение максимального анодного напряжения к внутреннему сопротивлению в открытом состоянии в ключевом режиме. Например, для ВВП типа ЭЛВ 1/200 имеем напряжение 200 кВ, падение напряжения 0,5…1 кВ, ток до 2 А, получаем величину К=200 000/0,5=400, серийные приборы имеют максимальное значение К=70…100. Например, для ЭЛВ 4/40 получены следующие параметры: первеанс прибора P = 88 мкА/В^3/2, ток до 8 А; токоперехват I_УЭ/I_К не более 4,6 %; торможение U_А/U_УЭ до 27 %. Основные статические параметры лампы: крутизна S_УЭ = 4,6 мА/В; внутреннее сопротивление R_i = 12,5 кОм; коэффициент усиления µ = 57,5.

Распределение потенциала (рис.1) между анодом и катодом в ЭЛВ и серийным высоковольтным вакуумным прибором (ВВП) показывает, что падение напряжения анод-катод у ЭЛВ значительно меньше, чем у ВВП, однако напряжение на управляющем электроде существенно больше.

Рисунок 1 Распределение потенциала в ЭЛВ и ВВП

1 – обычный сеточный ВВП;2, 3 – ЭЛВ при различных потенциалах на уэ;А – анод;уэ – управляющий электрод;К – катод.

Разработаны вентили с аксиально-симметричной ЭОС (рис.2а) ЭЛВ 1/200 и ленточной (рис.2б) ЭЛВ 50/100. Применение ленточной ЭОС позволяет существенно повысить первеанс и обеспечить высокие удельные значения коммутируемых токов. Разработанные для электрических схем импульсных источников питания ЭЛВ, обладают сравнительно малыми (100..150 пФ) входными емкостями.

а)

б)

.Рисунок 2 Электронно-оптические системы. а) ЭЛВ 1/200; б) ЭЛВ 50/100

Разработаны основы создания моделей ЭЛВ в программе EWB на основе ключевого элемента, полупроводникового диода, планарного транзистора, резистора и источника тока, позволяющие с большой степенью точности моделировать работу прибора в электрических схемах источников питания при случайном характере изменения сопротивления нагрузки. Создан ряд реальных модельных схем ЭЛВ 1/200, ЭЛВ 4/40 и ЭЛВ 50/100.

Глава вторая. Научно-технические основы создания современных источников униполярного и знакопеременного питания электрофильтров.

Преимущества ИП с высокочастотным звеном по сравнению с традиционным агрегатом питания при увеличении частоты сети с 50 Гц до 10 кГц приводят к тому, что:

1. масса и габариты ВЧ ИП существенно меньше и агрегат может быть установлен на крышке ЭФ, следовательно, не требуется дополнительного помещения для высоковольтных источников и не нужны высоковольтные кабели;

2. осуществляется снижение пылевых выбросов из-за уменьшения пульсаций, кроме этого, после пробоя происходит более быстрое восстановление напряжения на ЭФ.

Необходимость разработки и испытания такого источника УП связана с тем, что ВЧ ИП отечественная промышленность не выпускает.

На ТЭЦ-22 г. Дзержинский проведены длительные опытно-промышленные испытания униполярного источника с ВЧС с сетью на частоте 12 кГц со средней мощностью до 80 кВт в режиме питания ЭФ по алгоритму представленному на рис.3.

Рисунок 3 Алгоритм питания коронирующего электрода ЭФ

Как видно из рисунка алгоритм питания КЭ разбит на четыре участка: 1 участок – «А» быстрый подъём напряжения; 2 участок – «В» – рабочий; 3 участок – «С» – определение нового значения пробивного напряжения; 4 участок – «Д» быстрый подъём напряжения. Система управления задаёт алгоритм работы с ограничением выходного напряжения по одному из ранее перечисленных параметров.

Источник проходит опытно-промышленные испытания на 1-м котле подстанции ЭФ ТЭЦ 22 г. Дзержинский. Получены положительные результаты экспериментальных исследований при работе на угольной пыли с газовой подсветкой от 15 до 30 тыс. м³/час. Предельное значение постоянного тока ограничено величиной Iэф=1 А.

Разработанный опытный образец источника УП с ВЧС с сетью для питания ЭФ может служить прототипом для создания источника ЗПП с ВЧС с сетью при сохранении алгоритма.

ЗПП – это такой вид питания ЭФ при котором напряжение между КЭ и ОЭ периодически изменяется на противоположное (рис.4). Длительность отрицательной и положительной полярности на КЭ определяются экспериментально, например, с помощью оптического пылемера по минимуму пылеуноса на выходе ЭФ. Практически длительность отрицательной полярности 30…100 с, а положительной 1…2 с, для высокоомных пылей золы угля Кузнецкого бассейна. Фронт переключения составляет 5…8 мс и его минимальное значение определяется максимальными значениями тока коммутатора и электрической ёмкостью ЭФ.

Рисунок 4 Осциллограмма напряжения на КЭ при ЗПП

Проведено длительное, многолетнее исследование электрической схемы разработанного ранее источника ЗПП как приставки ПЭЛ-0,5/80-м, так и автономного АПЭЛ-0,5/80-м питающихся непосредственно от сети 50 Гц, для удаления пылей с различным УЭС, на ЭФ электрической ёмкостью от 0,01 мкФ (Стерлитомак, химкомбинат), до 0,25 мкФ – Шарыповская ГРЭС Красноярский край, показано преимущество ЗПП перед УП.

Проведено длительное многолетнее исследование ЭЛВ 1/200 в реальной установке ПЭЛ-0,5/80-м для питания ЭФ, доказано, что ЭЛВ обеспечивает заданную надёжность, срок службы не менее 8000 ч при вероятности безотказной работы не менее 0,9 с обычными оксидными катодами.

Стендовые испытания проходили на: экспериментальном пылевом стенде ФГУП ВЭИ; опытно-промышленные на ТЭЦ 22 г. Дзержинский; Ачинском глинозёмном комбинате; Назаровской ГРЭС; Италии ТЭС Маргера; металлургическом комбинате в Германии и ряде других предприятий.

Дальнейшее развитие источников ЗПП это использование в электрической схеме высокочастотного звена и автоматическое управление режимом работы ЭЛВ, использование импрегнированного катода для получения срока службы не менее 15…30 тыс.ч.

Основным препятствием к всестороннему внедрению разработанных ранее источников ЗПП является большие габариты и масса, превышающие те же параметры униполярного в 1,5…2 раза.

Разработаны научно-технические основы создания оригинальной электрической схемы источника ЗПП с ВЧС с сетью (рис.5), в которой электрическая ёмкость ЭФ является выходной ёмкостью несимметричной схемы удвоения ВЧ напряжения поочерёдно для положительной и отрицательной полярности, а источником ВЧ напряжения является один инвертор, который так же поочерёдно работает в части удвоения напряжения то положительной, то отрицательной полярности. При этом выходная обмотка ВЧ трансформатора работает только на половинное напряжение и один конец её заземлён, что весьма существенно повышает надёжность трансформатора и снижает его себестоимость.

Рисунок 5 Электрическая схема источника ЗПП с ВЧС с сетью.

1…4 – сигналы управления силовыми транзисторами; 5, 6 – сигналы управления подмодуляторами ЭЛВ; Др – драйвер управления; ПМ - подмодулятор

Особенностью работы такого источника ЗПП является то, что высоковольтный трансформатор на выходе инвертора обеспечивает только половину рабочего напряжения ЭФ. Обмотка ВЧ трансформатора работает на не симметричную схему удвоения, которая поочерёдно, в зависимости от того, какой вентиль включён, выдаёт на выходе удвоенное напряжение то положительной, то отрицательной полярности. За основу при разработке технического задания на алгоритм работы приняты разработанные ранее параметры источника ЗПП с 50 Гц питанием.

Для моделирования предлагается упрощённая электрическая схема. Моделируются две несимметричные схемы удвоения напряжения, в которых ключевой активный элемент (ЭЛВ 1/200), определяющий полярность напряжения на нагрузке, дополнительно используется в качестве элемента схемы удвоения. В качестве выходного конденсатора схемы удвоения используется собственная электрическая ёмкость нагрузки, т. е. ЭФ. Реально в зависимости от типа ЭФ электрическая ёмкость может составлять 0,05…0,25 мкФ. В модельной схеме (рис.6) создаётся модель ЭЛВ имеющая пентодную вольтамперную характеристику.

Рисунок 6 Модельная схема источника ЗПП с ВЧС с сетью

Получены результаты подтверждают концепцию создания схем, в которых ЭЛВ выполняет не только функции статического коммутатора, но и является элементом высокочастотного звена.

Глава третья. Научно-технические основы создания высоковольтных импульсных приставок микросекундной длительности к источникам униполярного и ЗПП ЭФ, и источников наносекундной длительности.

Импульсное питание существенно повышает степень пылеочистки. Экспериментальные источники питания ЭФ подключаются в один из каналов газохода, а другой используется как контрольный.

Форма напряжения на нагрузке при импульсно-знакопеременном питании (рис.7).

Рисунок 7 Форма напряжения на ЭФ

Для углей Кузнецкого бассейна импульсно-униполярная и импульсно знакопеременная форма напряжения повышает эффективность.

Минимально возможная длительность импульса 20…40 мкс ограничивается уровнем напряжённости электрического режима источника питания. Частота повторения 300...330 Гц, амплитуда импульса вольтодобавки к основному питанию, например: -15...-20 кВ к УП -40 кВ, импульсный ток 200…300 А, при электрической ёмкости ЭФ около 0,15 мкФ.

Повышение эффективности пылеочистки (запыленность дымовых газов при УП составляет 0,541 и 0,435 г/м³, КПД 96,2% и 96,9% соответственно, а при УП, совмещённом с импульсным, 0,298 и 0,278 г/м³, КПД 97,89% и 97,95%, соответственно.

Проведено сравнение степени пылеочистки (рис.8) при полностью отключённом питании 3-го поля и влиянии подключения ИИП. Как видно из диаграммы амплитуда увеличения запылённости после отключения питания 3-го поля практически равна амплитуде уменьшения запылённости при подключении ИИП. Т. е. создаётся впечатление, будто бы появилось ещё одно (четвёртое) поле.

Рисунок 8 Диаграмма регистрации степени выходной запылённости ЭФ котла № 6

а) при униполярном питании 1-го и 2-го полей, питание 3-го поля отключено; в) при униполярном питании всех трёх полей; с) при совместной работе униполярного питания всех трёх полей и импульсного питания на 3-м поле; d) штатное отряхивание;e) выброс при отключении электрического питания поля.

Приставка экспериментального импульсного питания должна формировать импульсы длительностью 20…200 мкс, напряжением -10…-20 кВ на электрической ёмкости ЭФ составляющей 0,15 мкФ. Формирование фронта и среза требует импульсные токи в сотни ампер. Поэтому для проведения оценочных экспериментов влияния импульсного питания разработана электрическая схема приставки на основе высоковольтных импульсных водородных тиратронов допускающих коммутацию импульсных токов до 3000 А. Для повышения надёжности работы схемы используется зарядный ЭЛВ. Результаты оптимизации электрических параметров ИИП представлены на рис.9.

Рисунок 9 Результаты оптимизации параметров ИИП

Оптимальные параметры импульсов составляют: фронт и срез 5…20 мкс, длительность 15…30 мкс, амплитуда -10…-20 кВ. Величина максимальной амплитуды ограничена 20 кВ, при её превышении возникают не штатные, спровоцированные импульсным питанием, пробои в ЭФ.

Из-за малого срока службы тиратронов было решено заменить их двумя включёнными встречно-параллельно электронно-лучевыми вентилями ЭЛВ 50/100 на ток в импульсе до 300 А и напряжение до 100 кВ, выполняющими функции прямого и обратного коммутаторов. Однако применение таких вентилей существенно повышает габариты, массу и себестоимость источника. Поэтому предложено заменить эти два вентиля одним с дополнительным высоковольтным импульсным обратным диодом на напряжение до 35 кВ и ток до 300 А. Силовая часть электрической схемы источника-приставки будет иметь вид (рис.10).

Рисунок 10 Схема приставки импульсного питания ЭФ

Принцип работы такой обобщённой схемы заключается в том, что вентиль обеспечивает коммутацию фронта импульсного питания на большую ёмкость ЭФ (до 0,15 мкФ). Конденсатор С₃, имеющий электрическую ёмкость в 3…4 раза больше ёмкости ЭФ подключается к ЭФ. Напряжение на ЭФ становится практически равным U_С3, т.е. равным сумме напряжения на ЭФ и источника постоянного напряжения. Практически, при постоянном напряжении U_эф=40 кВ, U_ип=20 кВ, U_С3=60 кВ – получается новое импульсное напряжение на ЭФ U_эф-имп<60 кВ. Формирование среза импульса осуществляется автоматически сразу после формирования фронта. В результате на нагрузке ЭФ формируется импульс отрицательной полярности колокольной формы длительностью определяемой индуктивностью L₁ и электрической ёмкостью ЭФ.

Импульсное напряжение состоит из фронта, формируемого с помощью прямого, срез – обратного коммутаторов. Длительность определяется как половина периода колебания последовательного резонансного контура, состоящего из ёмкости ЭФ и индуктивности соединительного кабеля или дополнительной индуктивности. Колебательный процесс в контуре определяется его параметрами:

где: Uсв(0) – начальное напряжение на конденсаторе связи; р₁ и р₂ – корни характеристического уравнения:

Частота свободных колебаний определяется параметрами контура:

, где

При выбранных параметрах частота свободных колебаний, в нашем случае, составляет 50 кГц, при ёмкости ЭФ около 0,15 мкФ. Декремент колебаний определяется потерями на эквивалентном сопротивлением – r, которое складывается из потерь на коммутирующем ключе в проводящем состоянии, соединительных проводах, дополнительном сопротивлении, потерями в нагрузке. Потерями на активном сопротивлении ЭФ при этом можно пренебречь.

Для упрощения задачи ток утечки учитывать не будем, а нагрузку будем рассматривать как чисто емкостную. (рис.11).

Рисунок 11 Схема включения емкостей С_св С_эф

Процесс перезаряда конденсаторов может иметь периодической или колебательной характер, если сопротивление контура меньше критического. Частота свободных колебаний в контуре будет определяться по формуле:

Чем больше ёмкость конденсатора связи, тем больше амплитуда импульса, формируемого на нагрузке. Однако имеется её критическая величина при которой её дальнейшее увеличение не будет способствовать увеличению амплитуды.

Для формирования на емкостной нагрузке отрицательного импульса, амплитуда которого равна 20 кВ, необходимо зарядить конденсатор связи до напряжения 15 кВ.

Тиратроны с холодным катодом ТПИ 1-5к/100 (псевдоискровые разрядники), сочетают в себе лучшие качества тиратронов и искровых разрядников. Так как в отличие от классических тиратронов, срок службы псевдоискровых разрядников определятся не эрозией катода, а изменением рабочего давления, вследствие поглощения газа и отравлением генератора водорода газами, выделяющимися из электродов, то важной характеристикой псевдоискровых разрядников является отсутствие сильноточных цепей накала, малые затраты энергии на управление.

Создана обобщённая методика построения электрических схем униполярных ИИП на основе псевдоискрового разрядника ТПИ1-5к/100 и вентиля типа ЭЛВ 1/200 (ЭЛВ 4/40) по схеме импульсного удвоения напряжения. Электрическая схема высоковольтного ИИП, формирует униполярные импульсы нс длительности для питания РК. Получены униполярные импульсы амплитудой до 50 кВ, током до 70 А, длительностью 0,2…0,3 мкс, при частоте повторения до 200 Гц. Проведены испытания на стенде ВТИ Москва, на модуле РК электрической ёмкостью 140…160 пФ. Электрическая схема силовой части ИИП приведена на рис.12.

Рисунок 12 Электрическая схема силовой части ИИП

1- источник высокого напряжения; 2 - подмодулятор для ЭЛВ 1/200; 3 - система управления; 4 - блок питания водородного генератора

.

Основной недостаток схемы – наличие силового газоразрядного прибора, имеющего небольшой, с точки зрения эксплуатации технологической установки, срок службы .

Создана обобщённая методика построения электрических схем, формирующих пачки знакопеременных импульсов нс длительности. Основой является подмодулятор, в котором с помощью модуляторной лампы постепенно возрастает ток в накопительной индуктивности. Когда его прирост прекращается и достигает максимального значения, ограниченного эмиссионной способностью катода, лампа резко закрывается. Цепь тока обрывается и на индуктивности за счёт ЭДС самоиндукции формируется высоковольтный импульс, напряжение которого может многократно превосходить исходное питающее. В этом случае модуляторная лампа подмодулятора должна иметь высокую электрическую прочность, чтобы выдержать амплитуду выброса напряжения. Такая схема (рис.13) имеет минимальную себестоимость, так как исключаются дорогостоящие высокочастотные высоковольтные конденсаторы, а вся энергии накапливается в индуктивности. Формирование колебательного процесса осуществляется с частотой, определяемой параметрами этой индуктивности и паразитными емкостями высоковольтного провода и входной ёмкости ЭЛВ на землю. Практически полученная частота колебаний составляет 2…5 МГц, что соответствует длительности импульсов 100…250 нс.

Рисунок 13 Схема источника ЗПП – пачечного питания РК

ГМИ – модуляторная лампа; ТГИ – импульсный тиратрон РК – реакционная камера; С₇ – емкостной накопитель; L₃,первичный, L₅ – вторичный индуктивный накопитель

Предполагается в качестве V₁₀ использование вентиля типа ЭЛВ50/100 (ЭЛВ4/40 использован как прототип). Применение вентиля ЭЛВ 50/100 позволяет существенно увеличить электрическую ёмкость нагрузки до 200…1000 пФ (реальная ёмкость нагрузки – модуля РК исследованной ранее составляет 90…100 пФ). При моделировании в программе EWB амплитуда импульсного напряжения на нагрузке составляла 100…110 кВ при напряжении источника питания до 100 кВ и импульсе анодного тока ЭЛВ до 500А.

Теоретические и экспериментальные исследования показали, что электрический КПД такого источника не менее 95 %, что соответствует современным требованиям по созданию энергосберегающих технологий. Для ограничения количества импульсов количеством 3…5 шт., параллельно индуктивности L₃ подключается дополнительный коммутатор на водородном тиратроне. Его включение через время равное 3…4 периодам высокочастотного колебания приводит к резкому уменьшению добротности колебательного контура L₃С₈ и срыву колебаний. Т. е. формируется столько высоковольтных импульсов, сколько необходимо для получения максимальной эффективности плазмохимического преобразования. Т.е. этот процесс также поддаётся автоматизации.

Расчёт электрических потерь в модуляторе показал, что при анодном напряжении на ЭЛВ равном 70 кВ, токе 100А, частоте повторения 1 кГц (скважности около 500) – импульсная мощность, выделяющаяся в нагрузке будет близкой к 7 МВт (средняя около 14 кВт).

Blog

Научно-технические основы создания систем питания высоковольтных устройств пыле- и газоочистки на основе электронно-лучевых вентилей и газоразрядных приборов