Анализ и синтез измерительных преобразователей с частотным выходным сигналом для информационно-измерительных и управляющих систем

Вид материала

Автореферат

Содержание Личный вклад Структура и объем диссертации Содержание диссертации В первой главе Во второй главе В третьей главе S – чувствительность преобразователя; Т В четвертой главе U0 – источник питания ИЦ, содержащей резистивный датчик; R Fги – частота задающего генератора управляющих импульсов; С В пятой главе K передачи корректирующего канала. Приведенные выше рассуждения и рекомендации справедливы лишь в статике при постоянном U Шестая глава Основные результаты и выводы Основные публикации по теме диссертации Анализ и синтез измерительных преобразователейс частотным выходным сигналом для информационно-измерительных и управляющих систем

Подобный материал:

• Помехоустойчивые методы идентификации информационно-измерительных и управляющих систем, 246.94kb.
• Рабочая учебная программа по дисциплине Метрологическое обеспечение информационно-измерительных, 54.57kb.
• 1. Для участия в работе конференции «Диагностика 2011» следует до 14. 03. 2011, 90.07kb.
• Методика приемки из наладки в эксплуатацию измерительных каналов информационно-измерительных, 235.63kb.
• Правила хранения 8Настройка преобразователя Безопасные приёмы работы, организация труда, 26.77kb.
• 7. Агрегативное описание систем, 324.22kb.
• Етики российской федерации типовые алгоритмы автоматизированной обработки экспериментальных, 384.35kb.
• Содержание общие вопросы метрологического обеспечения измерительных систем 9 Брюханов, 3374.85kb.
• Исследование и разработка структур баз геоданных информационно-телекоммуникационных, 202.23kb.
• Разработка принципов создания информационно-поисковой интернет-системы в области наук, 328.8kb.

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 73 научных труда, в том числе монография, учебное пособие, получены 2 патента РФ, 5 положительных решений о выдаче патента РФ, 8 авторских свидетельств СССР на изобретения. Отдельные результаты отражены в отчетах по НИР. Основные положения диссертации полностью представлены в опубликованных работах.

Личный вклад. Диссертационная работа является обобщением исследований автора по проблемам создания измерительных преобразователей параметров тензорезисторных датчиков давления с частотным выходным сигналом, устойчивых к воздействию дестабилизирующих факторов, для информационно-измерительных и управляющих систем с 80-х гг. прошлого столетия по 2010 г. Эти работы автором выполнены лично, по инициативе его научного консультанта и по собственной инициативе, или совместно с сотрудниками, работающими с ним и под его руководством.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, шести глав, заключения, списка литературы. Она содержит 447 страниц основного текста, 183 иллюстрации, список литературы из 180 наименований.

СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ

Во введении проведен краткий анализ предмета исследования, обоснованы актуальность работы, цель и задачи диссертационного исследования, указаны научная новизна и практическая ценность полученных результатов и сформулированы основные положения, выносимые на защиту.

В первой главе рассмотрены основные концепции развития первичных и вторичных измерительных преобразователей ИИС, проведен анализ ИИС, приведены их классификация, анализ измерительных преобразователей и схемы их включения в ИИС. Определены место и роль датчиков резистивного типа, используемых для преобразования физических и механических величин, отмечены их достоинства и недостатки. Рассмотрены способы преобразования выходных сигналов малого уровня с резистивных датчиков в электрические сигналы, удобные для дальнейшей передачи, хранения и обработки в информационно-измерительных и управляющих системах. Отмечены достоинства частотных преобразователей для резистивных датчиков.

Применение системного подхода и системного анализа при исследовании и разработке ИИС с частотными преобразователями сигналов датчиков резистивного типа позволило рассмотреть ИИС как систему, состоящую из подсистем, провести анализ основных их элементов и узлов, выявить связи между подсистемами и отдельными элементами системы. На основании системного анализа определены основные факторы, влияющие на погрешность преобразования, как отдельных подсистем, так и системы в целом.

В соответствии с целью диссертационной работы сформулированы научные и практические задачи, решение которых позволило реализовать основную идею работы.

Во второй главе проведен аналитический обзор существующих методов и средств построения ЧИРП параметров резистивных датчиков. Показано, что одним из наиболее перспективных направлений создания частотных преобразователей параметров резистивных датчиков является построение их на основе метода интегрирующего развертывающего преобразования. Достоинствами преобразователей подобного типа являются широкие функциональные возможности, помехоустойчивость, простота реализации и настройки схем, технологичность. Рассматриваются свойства и особенности интегрирующего развертывающего преобразования, методические и инструментальные погрешности интегрирующих развертывающих преобразователей и способы их уменьшения.

Основные трудности при построении ЧИРП параметров резистивных датчиков связаны с решением задачи обеспечения минимальной аддитивной погрешности ввиду малых уровней выходного сигнала ИЦ, поскольку на точность преобразования сильное влияние оказывают дрейф нуля усилителей выходного сигнала ИЦ, собственные шумы элементов схемы и паразитные наводки во входных цепях.

Известные схемотехнические решения ЧИРП с переменным напряжением питания ИЦ отличаются наиболее простым схемным исполнением и относительно высокой точностью, но имеют ограниченную на практике область применения (только при коротких соединительных линиях с датчиком).

ЧИРП с постоянным напряжением (током) питания и модуляцией выходного сигнала ИЦ характеризуются ограниченным сверху диапазоном изменения выходной частоты и, как следствие, низким быстродействием, а также значительным числом источников погрешности (неидеальность коммутационных элементов, влияние изменений активных сопротивлений соединительных линий). Кроме того, обеспечение инвариантности относительно напряжения питания ИЦ сопровождается резким усложнением схемы с появлением дополнительных источников погрешности, что в ряде случаев сводит на нет получаемые преимущества.

Построение ЧИРП, удовлетворяющих необходимым требованиям в большинстве практических случаев, возможно в рамках подкласса преобразователей с постоянным напряжением (током) питания и без модуляции выходного сигнала ИЦ. Однако исследования и разработки в этом направлении встречают наибольшие трудности, преодоление которых определило необходимость разработки принципиально новых технических решений и идей.

В данной главе систематизированы методы построения ЧИРП, представленные в виде классификации (рис. 1).



Рис.1. Классификация частотных интегрирующих
развертывающих преобразователей (ЧИРП)


В третьей главе исследованы методы снижения порога чувствительности ЧИРП без модуляции выходного сигнала ИЦ с периодической коррекцией. При исследовании условий минимизации порога чувствительности преобразователей прежде всего приходится решать вопрос выбора корректной модели шумов элементов схемы, поскольку от вида модели существенно зависит не только адекватность описания исследуемых явлений, но и удобство ее использования, имеется в виду получение аналитического решения поставленной задачи. Описывается влияние «белого шума», обусловленного тепловым шумом за счет наличия в полупроводниках свободных электронов и дробовым шумом, вызываемым диффузией неосновных носителей и «фликкер-шума», обусловленного поверхностными явлениями в полупроводниках. Зависимость спектральной плотности «белого шума» от частоты ω предлагается рассматривать в ограниченной полосе:

, (1)

где – спектральная плотность реального «белого шума»; – полоса пропускания полупроводникового прибора, например, операционного усилителя.

Влияние «фликкер-шума» целесообразно исследовать в полосе частот от до (ω_L – либо наименьшая частотная составляющая
шума, которую мы можем заметить за время наблюдения Т_н, т.е.
ω_L = 1/Т_н, либо верхняя граничная частота полосы скорректированного шума; ω_с – частота среза «фликкер-шума»). Учитывая, что реально гиперболическая зависимость спектральной плотности «фликкер-шума» простирается от единиц килогерц до инфранизких частот порядка 10^–5–10^–6 Гц, т.е. охватывает диапазон в 9–10 декад, автор предлагает следующее приближенное описание спектральной плотности «фликкер-шума»:

, (2)

где ; L – коэффициент, полученный графоаналитическим методом из графика функции (L = 0,15); – сумма функционального ряда. Пределы суммирования выбираются из условия, что реально «фликкер-шум» имеет смысл учитывать в частотном диапазоне, перекрывающем 10 декад. Соответственно выражение для корреляционной функции имеет вид

, (3)

где – аргумент корреляционной функции.

Предложенная формула (2) для описания свойств «фликкер-шу-мов» удобна для аналитического исследования влияния собственных шумов элементов схемы на точность преобразования.

Физический смысл модели (2) заключается в том, что «фликкер-шум» формируется как результат суммирования выходных величин ряда параллельно включенных полосовых фильтров, на входы которых подается «белый шум» (рис. 2). При этом полосовые фильтры имеют примыкающие полосы пропускания. Гиперболический характер изменения «фликкер-шума» обеспечивается выполнением условия равенства дисперсий шумов на выходах полосовых фильтров. В данном случае при уменьшении полосы пропускания i-го полосового фильтра на декаду соответственно увеличивается в 10 раз размер спектральной плотности «белого шума», поступающего на вход данного фильтра. С использованием принятой модели (см. рис. 2) проведено исследование влияния «фликкер-шумов» на точность преобразования ЧИРП с периодической коррекцией. Дана дисперсионная оценка порога чувствительности и показано, что для инфранизкочастотных шумов периодическая коррекция позволяет на порядок уменьшить порог чувствительности ЧИРП.



Рис. 2. Модель описания спектральной плотности «фликкер-шума»


Предложено использовать для коррекции аддитивных погрешностей ЧИРП метод, предусматривающий определение конечных разностей высоких порядков от интегральных значений сигнала шума. Сущность метода можно пояснить на примере определения второй конечной разности.

В процессе периодической коррекции в первом цикле преобразования измеряется значение выходной частоты частотного преобразователя при отключенной ИЦ. Зафиксированный код будет равен

, (4)

где S – чувствительность преобразователя; Т – длительность частного цикла преобразования; E_см и – соответственно систематическая и случайная составляющие сигнала шума.

Во втором цикле частотный преобразователь подключается к выходу ИЦ и выходной код берется с двойным весом:

,  (5)

где U_x – выходное напряжение ИЦ.

В третьем цикле преобразования ИЦ отключается от входа преобразователя и выходной код будет равен

. (6)

Результат преобразования получается следующим образом:

. (7)

Как видно из выражения (7), порог чувствительности определяется второй конечной разностью интегральных значений собственных шумов элементов схемы, поскольку примыкающие интегральные значения сигнала шума берутся с весами +1, –2, +1.

Для оценки порога чувствительности и эффективности коррекции шумов ЧИРП предложена модель, представленная на рис. 3,а, которая отображает процесс интегрирования и процесс получения второй конечной разности, т.е. реализации весовой функции, представленной на рис. 3,б. Передаточная функция рассматриваемой системы имеет вид

. (8)

Амплитудно-частотная характеристика (АЧХ), соответствующая данной передаточной функции, определяется выражением

(9)

(на рис. 3,в пунктиром показан график АЧХ для первой конечной разности).




Рис. 3. Модель коррекции шумов:
а – модель; б – весовая функция; в – АЧХ
Применение данного метода коррекции позволяет существенно (на порядок) уменьшить порог чувствительности по сравнению с обычным методом периодической коррекции, особенно в условиях флуктуаций температуры.

Полученные аналитические выражения показывают, что для эффективного уменьшения порога чувствительности первую конечную разность наиболее рационально использовать в том случае, когда ЧИРП находятся в условиях постоянной температуры окружающей среды и порог чувствительности ограничивается только влиянием собственных шумов элементов схемы. Применение конечных разностей более высоких порядков для данного случая не дает ощутимого эффекта. При коррекции шумов ЧИРП, обусловленных флуктуациями температуры, применение конечных разностей более высокого порядка оказывается более эффективным для снижения порога чувствительности по сравнению с использованием конечной разности первого порядка.

Следует отметить, что результаты проведенного исследования применимы не только к анализу соответствующих характеристик ЧИРП параметров пассивных электрических величин, но и к анализу таких средств измерений, как преобразователи напряжения в частоту, преобразователи напряжения в интервал времени и другие преобразователи, в которых используется метод периодической коррекции аддитивной погрешности. Это связано с тем, что механизм влияния собственных шумов элементов схемы на точность преобразования указанных средств измерения носит аналогичный характер.

В четвертой главе исследованы методы снижения порога чувствительности ЧИРП без модуляции выходного сигнала ИЦ с непрерывной коррекцией. Рассматриваются вопросы оптимального выбора параметров корректирующего канала, влияние их на точность операции интегрирования в ЧИРП. Основным фактором, ограничивающим точность, является наличие собственных шумов операционного усилителя (ОУ) интегратора, а также температурный дрейф нуля интегратора. Введение корректирующего канала позволяет уменьшить порог чувствительности ЧИРП, однако для достижения предельных точностных характеристик необходимо специальным образом организовывать связь между ИЦ и интегратором.




Рис. 4. Схема включения
корректирующего канала (КК)
На рис. 4 изображено соединение интегратора, содержащего корректирующий канал, с измерительной цепью, где U₀ – источник питания ИЦ, содержащей резистивный датчик; R и С – сопротивление и емкость времязадающей цепи интегратора. Корректирующий канал КК выполнен в виде последовательно соединенных усилителя постоянного тока с коэффициентом передачи К_к и фильтра нижних частот (интегрирующей RС-цепочки с постоянной времени R_фС_ф). Напряжения смещения нуля ОУ интегратора и корректирующего канала обозначены в виде источников напряжения соответственно Е_см и Е_к. Выходные потенциалы измерительной цепи обозначены U₁ и U₂. Исследование данной схемы проводилось топологическим методом расчета с использованием обобщенных сигнальных графов.

Для оценки эффективности коррекции низкочастотных шумов получены передаточные функции трактов преобразования от точки приложения эквивалентных шумовых напряжений E_см ОУ интегратора и E_к корректирующего канала до выхода интегратора:

, (10)

, (11)

где – постоянная времени интегратора; – постоянная времени корректирующего канала; – коэффициент передачи корректирующего канала.

Анализ выражений (10) и (11) и соответствующих логарифмических АЧХ показывает, что для эффективной коррекции шумов ОУ следует выполнять неравенство

, (12)

т.е. минимального порога чувствительности можно добиться путем увеличения коэффициента передачи корректирующего канала и минимизации собственных шумов корректирующего канала.

Показано, что для устранения влияния постоянной времени корректирующего канала на статические и динамические характеристики ЧИРП следует уменьшать до нуля синфазную составляющую выходного сигнала ИЦ и по возможности увеличивать коэффициент передачи К_к корректирующего канала. Альтернативным решением может служить стабилизация коэффициента К_к и входного синфазного напряжения интегратора. Последнее может быть достигнуто стабилизацией напряжения питания ИЦ.

Как показали исследования, наиболее перспективным является использование в качестве корректирующего канала усилителей с коррекцией напряжения смещения нуля.

Разработаны математическая модель и методика анализа влияния собственных шумов корректирующего канала, выполненного в виде усилителя постоянного тока (УПТ) с периодической коррекцией погрешности нуля.

Исследованы схемы коррекции собственных шумов элементов схемы на базе одного и двух ОУ. При анализе условий достижения минимума порога чувствительности было учтено, что дрейф ОУ – изменяющаяся во времени величина, которая обусловлена как дрейфом по напряжению, так и дрейфом входных токов с учетом динамики происходящих процессов.

На рис. 5 приведена функциональная схема усилителя постоянного тока с коррекцией собственных шумов элементов схемы на базе одного операционного усилителя. Найдены условия минимизации порога чувствительности усилителя постоянного тока данного типа. Показано, что возможно снижение порога чувствительности примерно в
100 раз (по сравнению со схемой без коррекции) при выполнении полученных оптимальных соотношений между параметрами схемы:

, (13)

где T₁ и T₂ – соответственно длительности циклов запоминания и коррекции сигнал-шума; – коэффициент, равный 10⁴ Гц; R – токозадающее сопротивление заряда запоминающей емкости; – спектральная плотность шумовой составляющей от входного тока усилителя постоянного тока.



а б

Рис. 5. УПТ с коррекцией собственных шумов на одном ОУ :
а – функциональная схема; б – временные диаграммы


Показано, что наиболее перспективным с точки зрения достижения минимума порога чувствительности является корректирующий канал в виде поочередно корректируемых усилителей постоянного тока (рис. 6), для которых определено условие минимизации влияния собственных шумов элементов схемы в виде следующего соотношения:

, (14)

где F_ги – частота задающего генератора управляющих импульсов;
С – запоминающая емкость; U_к – амплитуда управляющих импульсов; – постоянная времени цепи управляющих импульсов, которая в основном зависит от размеров проходных и переходных емкостей электронных ключей. Практически диапазон оптимальных значений F_ги лежит между частотами от 0,1 до 10 Гц, что следует из подстановки численных значений параметров реальных схем в выражение (14).



Рис. 6. Функциональная схема УПТ
с коррекцией собственных шумов элементов схемы
на базе двух операционных усилителей

На основании схем замещения УПТ с коррекцией собственных шумов в режиме запоминания дрейфа и в режиме его компенсации с использованием потенциально-токовых и обобщенных сигнальных графов были получены передаточные функции, разработаны структурная схема УПТ (рис. 7) и математическая модель, учитывающая коррекцию шумов в рассматриваемом УПТ. На рис. 7 условно изображено формирование выходного напряжения с учетом входного напряжения U_вх, усиленного в (1 + R₂/R₁) раз, и влияния соответствующих источников шума. На основании исследований математической модели получены формулы дисперсий составляющих шума (для белого и фликкер-шума).

Показано, что для минимизации случайной погрешности, обусловленной шумовым напряжением операционного усилителя, достаточно ограничить его полосу пропускания на уровне 1 кГц, т.е. выполнить условие τ > 10^–4 с. Кроме того, указанную погрешность можно уменьшать выбором параметров Т₁ и Т₂ генератора импульсов. Как показали расчеты, оптимальный размер скважности лежит в диапазоне от 100 до 1000, порог чувствительности УПТ с периодической коррекцией мало зависит от частоты управляющих импульсов ГИ. При выполнении всех приведенных выше рекомендаций удается снизить порог чувствительности УПТ с коррекцией собственных шумов на одном ОУ в 100 раз.



Рис. 7. Структурная схема УПТ,
учитывающая коррекцию шумов

Как показал анализ, для уменьшения влияния собственных шумов на порог чувствительности требуется, по возможности, увеличивать частоту генератора импульсов. Однако практически существует некоторый оптимум (14) частоты F_ги, наличие которого объясняется тем, что с увеличением частоты все большее влияние начинают оказывать выбросы напряжения, поступающие на вход усилителя по цепям управления ключами.

Экспериментальные исследования разработанных структур ЧИРП без модуляции выходного сигнала ИЦ показали, что преобразователи с постоянным напряжением питания ИЦ и периодической коррекцией упрощают схемную реализацию.

Преобразователи с постоянным напряжением питания ИЦ и непрерывной коррекцией обладают достоинствами, позволяющими работать с длинной кабельной линией в условиях значительных изменений ее параметров, температуры окружающей среды, а также обладают возможностью расширения диапазона выходных частот в сторону высоких значений.

При испытании макетного образца рассмотренного преобразователя разбаланса тензометрического моста в частоту с параллельным МДМ-каналом выборки дрейфа нуля (рис. 8) были получены следующие технические характеристики: диапазон изменения выходной частоты преобразователя от 10 до 20 кГц при изменении относительного разбаланса тензомоста ε от 0 до 2,8·10^–3; относительная приведенная погрешность от нестабильности функции преобразования во времени не превышает 0,02 % за 3 ч работы преобразователя; относительная приведенная погрешность от изменения температуры окружающей среды от 20 до 70 °С не превышает 0,02 % на 10 °С по аддитивной составляющей и 0,01 % на 10 °С по мультипликативной составляющей; относительная приведенная погрешность нелинейности не превышает 0,08 %.



Рис. 8. Схема частотного преобразователя
с параллельным МДМ-каналом выборки дрейфа нуля

В пятой главе проводятся исследования методов снижения порога чувствительности ЧИРП с модуляцией выходного сигнала ИЦ.
Им свойствен общий недостаток: они принципиально не могут функционировать, если выходное напряжение ИЦ меньше приведенного ко входу интегратора напряжения смещения нуля , определяемого свойствами ОУ и имеющего величину в некоторых случаях единицы милливольт. Устранить этот недостаток можно с помощью двух методов: путем включения разделительной емкости на входе интегратора и путем применения в структуре ЧИРП специального корректирующего канала. Первый метод в реальных схемах предполагает необходимость охвата интегратора отрицательной обратной связью по постоянному току и применение синхронизирующего мультивибратора, предотвращающего эффект «засыпания» схемы в момент включения питания. Данное обстоятельство приводит к усложнению схемотехнического решения. Bтopой метод предложен автором и предполагает введение в структуру ЧИРП специального корректирующего канала, включенного между выходом преобразователя и входом интегратора и представляющего собой последовательно соединенные преобразователь скважности импульсов в напряжение и фильтр нижних частот.

В реальных схемах при построении интегратора на операционном усилителе всегда присутствует погрешность, обусловленная наличием напряжения смещения и входных токов операционного усилителя. Напряжение смещения U_см в процессе преобразования не изменяет своего знака, поэтому в одном полуцикле Т₁ оно складывается с U_x, а в другом полуцикле Т₂ – вычитается из U_x.

Результаты исследований показали следующее:

1. Погрешность от наличия напряжения смещения E_см имеет нелинейный характер.

2. Предельное минимальное значение входной величины U_x, при котором преобразователь прекращает функционировать, равно E_см.

3. Наличие E_см приводит к изменению скважности выходных
импульсов.

Это подтверждается формулами (15)–(17), в которых относительная погрешность преобразования схемы без коррекции, обусловленная наличием E_см, определяется выражением

, (15)

скважность выходных импульсов –

, (16)

а погрешность преобразования от неравенства входных токов ОУ интегратора описывается следующим выражением:

, (17)

где I_вх1 и I_вх2 – размеры входных токов по инвертирующему и неинвертирующему входам соответственно; R₁ и R₂ – сопротивления для соответствующих входных токов ОУ.

Кроме того, преобразователям пассивных величин в частоту свойственна погрешность, обусловленная неравенством опорных напряжений на выходе сравнивающего устройства (|+U₀| ≠ |–U₀|), которая также проявляется в изменении частоты и скважности выходных импульсов.

Поскольку все три источника погрешности проявляются в виде изменения скважности выходного сигнала преобразователя, данный признак может быть использован для получения информации о размере эквивалентного напряжения смещения, вызывающего изменение скваж-ности, и введения соответствующей коррекции на вход интегратора.




Рис. 9. Структурная схема ЧИРП
с непрерывной коррекцией
Предложенная структурная схема коррекции показана на рис. 9, где звено обратной связи представляет собой преобразователь скважности выходных импульсов θ в напряжение U. Эффективность работы подобной коррекции может быть оценена с помощью модели, составленной из типовых динамических звеньев (рис. 10), где – эквивалентное напряжение смещения нуля интегратора, учитывающее влияние перечисленных выше факторов.

Скорректированный размер скважности θ_к на выходе преобразователя в операторной форме описывается выражением

(18)

и в статике (при = const)

. (19)

Как показывает выражение (19), уменьшение влияния эквивалентного напряжения достигается увеличением величины K.

Формула погрешности преобразования при введении корректирующего канала имеет вид

, (20)




Рис. 10. Модель ЧИРП
с непрерывной коррекцией,
составленная из типовых
динамических звеньев


где K – коэффициент передачи усилителя, используемого в звене обратной связи, увеличение которого является эффективным средством уменьшения погрешности, обусловленной наличием напряжения смещения и входных токов ОУ интегратора, а также неравенством модулей опорных напряжений сравнивающего устройства.

Для низкочастотных шумов относительную погрешность ЧИРП логично представить в виде

, (21)

где – дисперсия нескомпенсированной составляющей дрейфа нуля интегратора, обусловленной собственными шумами элементов схемы. С учетом выражение (21) приобретает следующий вид:

, (22)

где U₀ – опорное напряжение; – постоянная времени звена обратной связи, . Из выражения (22) следует, что увеличение коэффициента K оказывается эффективным не только для коррекции дрейфа нуля, но и для уменьшения влияния собственных шумов элементов схемы.

Таким образом, для указанной схемы коррекции с целью уменьшения порога чувствительности следует увеличивать коэффициент K передачи корректирующего канала.

Приведенные выше рассуждения и рекомендации справедливы лишь в статике при постоянном U_x. Но, поскольку рассматриваемая система является с точки зрения динамики системой с переменным параметром, в качестве которого выступает входная величина U_x , исследовано влияние изменения ее нa работу корректирующего канала и влияние корректирующего канала на динамику тракта преобразования напряжения U_x в частоту. В целях исследования динамики ЧИРП с корректирующим каналом разработана компьютерная имитационная модель, анализ которой проводился при различных исходных данных. Учитывалось влияние напряжения смещения ОУ интегратора на погрешность преобразования ЧИРП при различных значениях входной величины U_x, при ее скачкообразном изменении, при различных соотношениях постоянной времени корректирующего канала и параметров схемы ЧИРП. Указанная схема коррекции погрешности ЧИРП, как показали исследования, является весьма эффективным средством уменьшения влияния напряжения смещения и дрейфа нуля ОУ интегратора особенно в тех случаях, когда частотный преобразователь имеет функцию преобразования, исходящую из нуля.

Изменение относительной погрешности преобразования в зависимости от номера периода преобразования [n] иллюстрирует рис. 11. Для n = 0 напряжение на выходе корректирующего канала равно нулю, а погрешность, независимо от отношения постоянных времени корректирующего канала и интегратора, принимает максимальное значение. По мере компенсации выходным напряжением корректирующего канала напряжения смещения Е_см ОУ интегратора погрешность убывает практически до нуля, причем, чем меньше постоянная времени корректирующего канала τ_к, тем быстрее осуществляется компенсация напряжения смещения Е_см.

Показано, что при заданной динамической погрешности существует оптимальное соотношение между постоянной времени корректирующего канала и параметрами схемы ЧИРП, например, при динамической погрешности менее 0,02 % имеет место соотношение

, (23)

где – постоянная времени интегратора;– напряжение порога срабатывания сравнивающего устройства; – минимальное значение периода выходных колебаний.




Рис. 11. Относительная погрешность

преобразования в зависимости
от номера периода преобразования n


Проведенные исследования позволили создать новые структуры ЧИРП, отличающиеся простотой схемной реализации и технологичностью, способные работать с различными линиями связи, с различной чувствительностью, регулировкой начальной частоты, с исключением аддитивной погрешности от дрейфа нуля усилителя постоянного тока интегратора для работы в широком диапазоне температур при нестабильности источников питания.

Шестая глава посвящена исследованию возможностей совмещения функций элементов первичных и вторичных измерительных преобразователей и разработке новых технических решений измерительных преобразователей на основе датчиков резистивного типа и ЧИРП для информационно-измерительных и управляющих систем, устойчивых к воздействию широкого диапазона стационарных и нестационарных температур и нестабильности источников питания.

Исследование влияния топологии тензорезисторов первичных преобразователей (датчиков), являющихся неотъемлемой частью информационно-измерительных систем, на температурную погрешность и нелинейность выходного сигнала измерительных цепей позволило разработать и запатентовать термоустойчивые тонкопленочные тензорезисторные датчики давления, предназначенные для измерения давления в условиях воздействия нестационарных температур (термоудара) измеряемой среды, обладающие повышенной точностью измерения. Относительная погрешность измерения при воздействии нестационарных температур от 20 до минус 196 градусов по сравнению с погрешностью серийно выпускаемых промышленностью датчиков уменьшена более чем на порядок.

Измерительные цепи разработанных датчиков совместимы с разра-ботанными автором ЧИРП, которые могут быть выполнены в интегральном исполнении и размещены в корпусе датчика. Применение ЧИРП, в отличие от микропроцессорных преобразователей, позволяет улучшить динамические характеристики в несколько раз.

Исследование возможностей совмещения функций элементов
НиМЭМС и ЧИРП позволило разработать устройства для измерения давления с частотным выходным сигналом, обладающие повышенной точностью, пониженным энергопотреблением, уменьшенной погрешностью от нестабильности источников питания, которые позволяют создавать датчики дифференциального давления с установкой начальной частоты выходного сигнала при нулевом разбалансе тензомоста.

Особенность разработанных измерительных преобразователей заключается в том, что путем введения в схемы частотных преобразователей дополнительных элементов (резисторов), включенных последовательно с диагональю питания или измерительной диагональю тензомоста и выполненных из того же материала, что и тензорезисторы датчика давления, удалось скомпенсировать температурную погрешность преобразования. Дополнительные резисторы формируются на упругом элементе датчика в зоне, нечувствительной к механическим деформациям, но чувствительной к изменению температуры измеряемой среды.

Инвариантность измерительных преобразователей к нестабильности источников питания и изменениям параметров линий связи достигается наличием отрицательных обратных связей ЧИРП, которые исключают напряжение питания и сопротивление проводов линий связи из функций преобразования измерительных преобразователей.

В качестве примера на рис. 12 представлена функциональная электрическая схема одного из измерительных преобразователей для измерения давления с частотным выходом на основе НиМЭМС, гетерогенная структура которой изображена на рис. 13.

Резисторы R1 и R2 гетерогенной структуры НиМЭМС (см. рис. 13) выполнены из того же материала, что и тензорезисторы (тензо-элементы 4) тензомоста датчика, их сопротивления равны между собой (по номиналу), могут быть кратными сопротивлению тензомоста, сформированы на основании упругого элемента за границей мембраны в зоне, нечувствительной к механическим деформациям от давления. Введение в схему резисторов R1 и R2 уменьшает напряжение питания тензомоста ТМ, снижает мощность, выделяемую тензорезисторами, и не сказывается на чувствительности устройства, поскольку функция преобразования не зависит от напряжения питания. Снижение мощности, выделяемой тензорезисторами, позволяет снизить температуру разогрева тензорезисторов от протекающего через них тока. При этом снижается энергопотребление датчика давления. Относительная температурная погрешность на краях температурного диапазона (–150 и +150 °С) при сопротивлении тензомоста 700 Ом и при сопротивлениях резисторов R1 и R2 в цепи диагонали питания тензомоста, равных 2800 Ом, составила не более 1 % при разбалансе тензомоста, равном –0,01, и менее 0,34 % – при разбалансе +0,01.




Рис. 12. Функциональная электрическая схема измерительного преобразователя для измерения давления с частотным
выходом на основе НиМЭМС





Рис. 13. Гетерогенная
структура НиМЭМС





Схемы принципиальные электрические разработанных измеритель-ных преобразователей синтезировались с помощью компьютерной программы «Micro-Cap». Результаты компьютерного моделирования разработанных схем тензорезисторных датчиков давления с частотным выходом подтвердили результаты теоретических исследований по снижению температурных погрешностей и погрешностей от неста-бильности источников питания.


ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

В ходе проведенных исследований оценены возможности и определены пути совершенствования и создания новых измерительных преобразователей с частотным выходным сигналом для информационно-измерительных и управляющих систем, разработаны измерительные преобразователи с улучшенными техническими и эксплуатационными характеристиками. Основные результаты и выводы по работе заключаются в следующем:

1. Из анализа систематических погрешностей измерительных преобразователей физических величин для информационно-измеритель-ных систем установлена закономерность влияния собственных шумов элементов схем на аддитивную погрешность частотных интегрирующих развертывающих преобразователей при различных методах ее коррекции с учетом распределения мощности шумов по спектру частот. Выведены выражения для оценки случайной погрешности, обусловленной собственными шумами элементов схемы, с использованием предложенной математической модели усилителя постоянного тока с периодической коррекцией.
   

2. Предложена классификация методов построения частотных интегрирующих развертывающих преобразователей, обобщающая известные технические решения, разграничивающая области их предпочтительного применения и позволяющая определять пути дальнейшего совершенствования измерительных преобразователей.

3. Исследовано влияние дестабилизирующих факторов на результирующую погрешность измерительных преобразователей. Получены передаточные функции частотных измерительных преобразователей и выработаны рекомендации для проектирования частотных преобразователей сигналов датчиков давления резистивного типа, собранных по мостовой схеме, учитывающие влияние дестабилизирующих факторов: воздействия широкого диапазона температур окружающей среды, нестабильности источников питания и параметров линий связи.

4. Изложены принципы построения измерительных преобразователей параметров резистивных датчиков с частотным выходным сигналом, устойчивых к воздействию температур, нестабильности питающих напряжений, изменению параметров линий связи, заключающиеся во введении в схемы ЧИРП корректирующих каналов в виде усилителей постоянного тока с периодической или непрерывной коррекцией нуля; корректирующего канала из последовательно включенных амплитудного ограничителя и интегратора; параллельного МДМ-ка-нала выборки нуля; звена обратной связи, состоящего из преобразователя скважности импульсов выходного сигнала в напряжение и
RC-фильтра; отрицательной емкостной обратной связи; в совмещении функций элементов первичных и вторичных измерительных преобразователей.

5. Разработаны методики исследования характеристик ЧИРП, основанные на получении передаточных функций и дисперсионных оценок шумов, позволяющие определять предельные точностные характеристики измерительных преобразователей.
   
6. Определены предельные точностные характеристик ЧИРП и получены условия минимизации порога чувствительности усилителей постоянного тока с периодической коррекцией погрешности нуля, реализация которых позволяет уменьшить порог чувствительности ЧИРП на два десятичных порядка.
   
7. Выявлены наиболее перспективные структуры измерительных преобразователей сигналов датчиков резистивного типа с частотным выходным сигналом для информационно-измерительных и управляющих систем, способные работать при различных параметрах измерительных цепей и линий связи в широком диапазоне рабочих температур и нестабильности источников питания.
   

8. Разработана математическая модель, учитывающая влияние «фликкер-шумов», позволяющая аналитическим путем исследовать их влияние на случайную погрешность преобразования ЧИРП.

9. Показано, что известные алгоритмы периодической коррекции случайной погрешности позволяют существенно уменьшить составляющую этой погрешности от дрейфа нуля, но имеют малую эффективность снижения составляющей погрешности от «фликкер-шумов».

Предложен алгоритм эффективной коррекции случайной погрешности oт «фликкер-шумов», предусматривающий определение конечных разностей высоких порядков от интегральных значений шумового сигнала. Такая коррекция особенно эффективна в условиях флуктуации температуры окружающей среды, а также в переходном режиме установления температурного баланса в схеме ЧИРП и при включении.

10. Исследованы методы уменьшения влияния собственных шумов элементов схем на порог чувствительности и разработаны рекомендации по рациональному использованию методов и средств коррекции случайной погрешности. Разработан метод оценки случайной погрешности, обусловленной собственными шумами элементов схемы, основанный на предложенной математической модели усилителя постоянного тока с периодической коррекцией, позволяющий минимизировать порог чувствительности ЧИРП и уменьшать результирующую погрешность измерительных преобразователей с частотным выходным сигналом.

11. Обоснованы преимущества построения корректирующего канала в виде усилителя постоянного тока с периодической коррекцией погрешности нуля. Определены условия минимизации порога чувствительности усилителя постоянного тока и даны оценки случайных погрешностей. Полученные условия минимизации порога чувствительности позволяют уменьшить погрешность измерительных преобразователей, выполненных на операционных усилителях, на два десятичных порядка.

12. Выявлены легко реализуемые на практике условия, при которых динамика корректирующего канала не влияет на статические и динамические характеристики ЧИРП с непрерывной коррекцией. Показано, что при выборе надлежащего коэффициента передачи корректирующего канала порог чувствительности схемы в целом определяется лишь уровнем собственных шумов корректирующего канала.

Найдено оптимальное соотношение между постоянной времени корректирующего канала и параметрами схемы ЧИРП при заданной динамической погрешности для преобразователей с модуляцией выходного сигнала измерительной цепи датчиков резистивного типа, собранных по мостовой схеме, которые содержат каналы коррекции в виде звена обратной связи, состоящего из последовательно включенных амплитудного ограничителя и интегратора. Установлены характер и длительность переходных процессов в зависимости от параметров схемы ЧИРП и канала коррекции.

13. Разработаны модели и структуры ЧИРП параметров датчиков давления резистивного типа для информационно-измерительных и управляющих систем, инвариантных к нестабильности источников питания и изменениям параметров линий связи. Инвариантность достигается наличием отрицательных обратных связей ЧИРП, которые исключают напряжение питания и сопротивление проводов линий связи из функций преобразования измерительных преобразователей.

14. Совмещение функций элементов схем ЧИРП и измерительных цепей резистивных датчиков позволяет уменьшать или полностью компенсировать температурные погрешности измерительных преобразователей с частотным выходным сигналом.
    
15. Разработаны новые технические решения измерительных преобразователей с частотным выходным сигналом на основе датчиков резистивного типа и ЧИРП, обеспечивающие устойчивость к воздействию стационарных и нестационарных температур и инвариантность к нестабильности источников питания, которые могут быть использованы при создании измерительных преобразователей с частотным выходным сигналом для информационно-измерительных и управляющих систем. Относительная погрешность разработанных измерительных преобразователей при воздействии нестационарных температур по сравнению с погрешностью преобразователей, серийно выпускаемых промышленностью, уменьшена более чем на порядок.
    

ОСНОВНЫЕ ПУБЛИКАЦИИ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

Статьи в журналах, рекомендованных ВАК

1. Громков, Н. В. Частотные тензопреобразователи с постоянным напряжением питания измерительной цепи / Н. В. Громков // Измерительная техника. – 2008. – № 5. – С. 22–26.
   
2. Громков, Н. В. Частотные тензопреобразователи с переменным напряжением питания измерительной цепи / Н. В. Громков // Приборы и системы. Управление, контроль, диагностика. – 2008. – № 5.– С. 16–22.
   
3. Громков, Н. В. Уменьшение порога чувствительности частотных интегрирующих тензопреобразователей / Н. В. Громков // Датчики и системы. – 2008.– № 10. – С. 38–41.
   
4. Gromkov, N. V. Frequency strain gage transducers with constant supply voltage of the measuring circuit / N. V. Gromkov // Measurement Techniques. – New York : Springer. – 2008. – Vol. 51. – No. 5. – P. 490–497.
   
5. Громков, Н. В. Влияние параметров корректирующего канала на точность операции интегрирования в частотных интегрирующих развертывающих преобразователях / Н. В. Громков // Приборы и системы. Управление, контроль, диагностика. – 2009. – № 3. – С. 46–49.
   
6. Громков, Н. В. Преобразователи параметров резистивных датчиков в частотные сигналы / Н. В. Громков // Датчики и системы. –2009.– № 1 – С. 32–36.
   
7. Громков, Н. В. Минимизация порога чувствительности усилителей постоянного тока с периодической коррекцией / Н. В. Громков // Метрология. – 2009. – № 2. – С. 35–50.
   
8. Громков, Н. В. Тонкопленочные нано- и микроэлектромеханические системы – основа современных и перспективных датчиков давления для ракетной и авиационной техники / Н. В. Громков, Е. М. Белозубов, В. А. Васильев // Измерительная техника. – 2009.– № 7. –
   С. 35–38.
   
9. Громков, Н. В. Системный подход к совершенствованию измерительных преобразователей / Н. В. Громков, В. А. Васильев // Приборы и системы. Управление, контроль, диагностика. – 2010.– № 4. – С. 2–7.
   
10. Belozubov, E. M. Minimization of the effect of temperature on thin-film nano- and microelectromechanical systems and pressure sensors based on them / E. M. Belozubov, V. A. Vasil’ev, N. V. Gromkov // Measurement Techniques. –New York : Springer. – 2009. – Vol. 52. – No. 8. –
    P. 853–858.
    
11.  Громков, Н. В. Условия минимизации порога чувствительности УПТ с периодической коррекцией / Н. В. Громков // Известия высших учебных заведений. Поволжский регион. Технические науки. – Пенза : Информационно-издательсктй центр ПГУ, 2008. – № 2. – С. 97–105.
    
12.  Громков, Н. В. Проблемы и основные направления исследований тонкопленочных нано- и микроэлектромеханических систем датчиков давления/ Н. В. Громков, Е. М. Белозубов, В. А. Васильев // Датчики и системы. – 2009.– № 8. – С. 54–58.
    
13. Belozubov, E. M. Thin-film nano- and micro-electromechanical systems – the basis of contemporary and future pressure sensors for rocket and aviation engineering / E. M. Belozubov, V. A. Vasil’ev, N. V. Gromkov // Measurement Techniques. – New York : Springer. – 2009. – Vol. 52. –
    No. 7. – P. 739–744.
    
14. Громков, Н. В. Частотные преобразователи параметров резистивных датчиков для автоматизированных систем контроля /
    Н. В. Громков, В. А. Васильев, И. Р. Вергазов, С. А. Москалёв // Новые промышленные технологии. – 2010. – № 1. – С. 33–38.
    
15. Громков, Н. В. Математическая модель и анализ влияния собственных шумов элементов схемы корректирующего канала на выходной сигнал измерительных преобразователей / Н. В. Громков // Известия высших учебных заведений. Поволжский регион. Техни-ческие науки. – Пенза : Информационно-издательский центр ПГУ, 2007. – № 4. – С. 152–165.
    
16. Громков, Н. В. Минимизация влияния температур на тонкопленочные нано- и электромеханические системы и датчики давления на их основе / Н. В. Громков, Е. М. Белозубов, В. А. Васильев // Измерительная техника. – 2009.– № 8.– С. 51–54.
    

Монография и учебное пособие

17. Громков, Н. В. Интегрирующие развертывающие преобразователи параметров датчиков систем измерения, контроля и управления: монография / Н. В. Громков. – Пенза : Изд-во Пенз. гос. ун-та, 2009. – 244 с.
    
18. Громков, Н. В. Нано- и микроэлектромеханические системы: учеб. пособие / Н. В. Громков, В. А. Васильев, Т. Н. Рыжова. – Пенза : Изд-во Пенз. гос. ун-та, 2009. – 80 с.
    

Публикации в других изданиях

19. Громков, Н. В. Преобразователи параметров резистивных датчиков в частотные сигналы / Н. В. Громков // Проблемы автоматиза-ции и управления в технических системах : тр. междунар. науч.-техн. конф. / под ред. М. А. Щербакова. – Пенза : Информационно-издательский центр ПГУ, 2007. – С. 128–129.
    
20. Громков, Н. В. Частотные интегрирующие развертывающие преобразователи параметров резистивных мостовых тензометрических датчиков / Н. В. Громков // Методы, средства и технологии получения и обработки измерительной информации : тр. междунар. науч.-техн. конф. – Пенза : Информационно-издательский центр ПГУ,
    2008. – С. 137–140.
    
21. Громков, Н. В. Частотные преобразователи для систем управления, контроля и принятия решений / Н. В. Громков // Материалы XXXV Юбил. междунар. конф. «Информационные технологии в науке, образовании, телекоммуникации и бизнесе IT+S&E'08» : приложение к журналу «Открытое образование». – Ялта, 2008. – С. 215–216.
    
22. Громков, Н. В. Математическая модель представления распределения собственных шумов элементов схемы по спектру частот в частотных интегрирующих тензометрических преобразователях /
    Н. В. Громков // Математическое и компьютерное моделирование естественно-научных и социальных проблем : материалы II Междунар. науч.-техн. конф. молодых специалистов, аспирантов и студентов. – Пенза, 2008. – С. 79–83.
    
23. Громков, Н. В. Проектирование частотных интегрирующих преобразователей с применением компьютерных программ / Н. В. Громков, В. А. Васильев, С. А. Москалёв // Системы проектирования, моделирования, подготовки производства и управление проектами CAD/CAM/ CAE/PDM : материалы III Междунар. науч.-практ. конф. – Пенза : Приволжский Дом знаний, 2009. – С. 11–13.
    
24. Громков, Н. В. Преобразователи сигналов малого уровня мостовых тензодатчиков в частоту / Н. В. Громков // Коммутация и преобразование малых сигналов : материалы науч.-практ. краткосроч. семинара / под ред. М. М. Ладыженского. – Л., 1980. – С. 49–55.
    
25. Громков, Н. В. Частотный тензометрический преобразователь / Н. В. Громков, В. Д. Михотин // Информационно-измерительные устройства в нефтяной промышленности : межвуз. науч.-техн. сб. – Уфа, 1979. – С. 115–118.
    
26. Громков, Н. В. Частотные интегрирующие развертывающие преобразователи параметров резистивных датчиков с переменным напряжением питания измерительной цепи / Н. В. Громков // Тр. междунар. науч.-техн. конф. (Computer–based conference) – Пенза : ПГТА, 2008. – Вып. 7. – С. 68–71.
    
27. Громков, Н. В. Частотные интегрирующие развертывающие преобразователи параметров резистивных датчиков с постоянным напряжением питания измерительной цепи / Н. В. Громков // Современные информационные технологии–2008 : тр. междунар. науч.-техн. конф. CIT-CONFERENCE. – Пенза, 2008. – Вып. 7. – С.71–76.
    
28. Громков, Н. В. Преобразователи сигналов малого уровня резистивных датчиков в частотные сигналы / Н. В. Громков // Измерение, контроль, информатизация : материалы IX Междунар. науч.-техн. конф. / под ред. Л. И. Сучковой. – Барнаул : АлтГТУ, 2008. – С. 75– 80.
    
29. Громков, Н. В. Устранение паразитной модуляции в частотных преобразователях / Н. В. Громков // Цифровая информационно-измери-тельная техника : межвуз. сб. научн. тр. – Пенза, 1980. – Вып. 10. –
    С. 32–35.
    
30. Громков, Н. В. Преобразователи информации с резистивных датчиков в частотные сигналы / Н. В. Громков // Инновация в условиях развития информациионно-коммуникационных технологий : материалы науч.-практ. конф. «Инфо–2008» / под ред. В. Г. Домрачева,
    С. У. Увайсова ; отв. за вып. А. В. Долматов, И. А. Иванов, Р. И. Увайсов. – М. : МИЭМ, 2008. – С. 212–215.
    
31. Громков, Н. В. Нано-и микроэлектромеханические системы в датчиках давления / Н. В. Громков, Е. М. Белозубов, В. А. Васильев // Современные информационные и электронные технологии : тр. Х Меж-дунар. науч.-практ. конф. – Одесса, 2009. – Т. II. – С. 132.
    
32. Громков, Н. В. Тонкопленочные нано- и микроэлектромехани-ческие системы – основа современных тензорезисторных и емкостных датчиков давления / Н. В. Громков, Е. М. Белозубов, В. А. Васильев // Материалы XXXVI Междунар. конф. «Информационные технологии в науке, образовании, телекоммуникации и бизнесе IT+S&E'09» : приложение к журналу «Открытое образование». – Ялта, 2009. – С. 175 – 176.
    
33. Громков, Н. В. Частотные преобразователи сигналов тензометрических датчиков / Н. В. Громков // Современные информационные и электронные технологии : тр. междунар. науч.-практ. конф. –Одесса, 2008. – С. 198.
    
34. Громков, Н. В. Тонкопленочные нано- и микроэлектромехани-ческие системы датчиков давления / Н. В. Громков, Е. М. Белозубов, В. А. Васильев // Методы создания, исследования микро-, наносистем и экономические аспекты микро-, наноэлектроники : тр. II науч.-техн. конф. – Пенза : Информационно-издательский центр ПГУ, 2009. –
    С. 42–45.
    
35. Громков, Н. В. Моделирование частотных интегрирующих преобразователей сигналов с тензодатчиков с помощью компьютерной программы «Микрокап» / Н. В. Громков, В. А. Васильев, И. Р. Вергазов,
    С. А. Москалёв // Методы создания, исследования микро-, наносистем и экономические аспекты микро-, наноэлектроники: тр. II науч.-техн. конф. – Пенза : Информационно-издательский центр ПГУ, 2009. –
    С. 218–220.
    
36. Громков, Н. В. Преобразователи сигналов малого уровня с резистивных датчиков в частоту / Н. В. Громков // Инноватика–2008 :
    тр. междунар. конф. – Ульяновск : УлГУ, 2008. – С. 247.
    
37. Громков, Н. В. Методы снижения порога чувствительности частотных интегрирующих развертывающих преобразователей с модуляцией выходного сигнала измерительной цепи / Н. В. Громков // Проблемы автоматизации и управления в технических системах:
    тр. междунар. науч.-техн. конф. / под ред. М. А. Щербакова. – Пенза : Информационно-издательский центр ПГУ, 2008. – С. 120–126.
    

38. Громков, Н. В. Моделирование частотных интегрирующих тензопреобразователей с непрерывной коррекцией / Н. В. Громков // Аналитические и численные методы моделирования естественно-научных и социальных проблем : материалы II Междунар. науч.-техн. конф. – Пенза, 2007. – С. 82–85.

39. Громков, Н. В. Уменьшение влияния температур на тонкопленочные нано- и микроэлектромеханические системы датчиков давления / Н. В. Громков, Е. М. Белозубов, В. А. Васильев // Надежность и качество : тр. междунар. симп.: в 2-х т. / под ред. Н. К. Юркова. – Пенза : Информационно-издательский центр ПГУ, 2009. – Т. 1. –
С. 386–390.

40. Громков, Н. В. Моделирование частотных интегрирующих преобразователей сигналов датчиков давления / Н. В. Громков, В. А. Васильев, И. Р. Вергазов, С. А. Москалёв / Проблемы автоматизации и управления в технических системах : тр. междунар. науч.-техн. конф. / под ред. М. А. Щербакова. – Пенза : Изд-во ПГУ, 2009. – С. 96–97.

41. Громков, Н. В. Методы минимизации влияния температур на тонкопленочные нано- и микроэлектромеханические системы датчиков давления / Н. В. Громков, Е. М. Белозубов, В. А. Васильев // Проб-лемы автоматизации и управления в технических системах : тр. междунар. науч.-техн. конф. / под ред. М. А. Щербакова. – Пенза : Изд-во ПГУ, 2009. – С. 167–169.

Авторские свидетельства и патенты на изобретения

42. Пат. 2375689. Российская Федерация. Термоустойчивый тонкопленочный тензорезисторный датчик давления / Громков Н. В., Белозубов Е. М., Васильев В. А., Рыжова Т. Н. – Опубл. 10.12.2009,
Бюл. № 34.

43. Пат. 2391640. Российская Федерация. Тензорезисторный датчик давления на основе тонкопленочной нано- и микроэлектромеханической системы / Громков Н. В., Белозубов Е. М., Васильев В. А., Васильева С. А., Тихонов А. И. – Опубл. 10.06.2010, Бюл. № 16.
    
44.  А. с. 822351 SU. Частотный тензопреобразователь / Н. В. Громков, В. Д. Михотин, С. Б. Шахов, Э. К. Шахов, В. М. Шляндин. – Опубл. 15.04.1981. – Бюл. № 14.
    

45. А. с. 822352 SU. Частотный преобразователь для тензодатчиков / Н. В. Громков, В. Д. Михотин, Э. К. Шахов, В. М. Шляндин – Опубл. 15.04.1981, Бюл. № 14.

46. А. с. 828406 SU. Преобразователь разбаланса тензомоста в частоту / Н. В. Громков, В. Д. Михотин, Э. К. Шахов, В. М. Шляндин. – Опубл. 07.05.1981, Бюл. № 17.

47. А. с. 828097 SU. Интегрирующий преобразователь разбаланса тензомоста в частоту следования импульсов / Н. В. Громков, С. Б. Шахов, Э. К. Шахов, В. М. Шляндин. – Опубл. 07.05.1981, Бюл. № 17.

48. А. с. 892713 SU. Частотный преобразователь для тензодатчиков / Н. В. Громков, В. Д. Михотин, С. Б. Шахов, Э. К. Шахов, В. М. Шляндин. – Опубл. 23.12.1981, Бюл. № 47.

49.  А. с. 966893 SU. Частотный преобразователь для тензодатчиков / Н. В. Громков, В. Д. Михотин, Б. В. Чувыкин, В. В. Метальников, А. В. Акимов. – Опубл. 15.10.1982, Бюл. № 38.
    

50. А. с. 1016696 SU. Устройство для измерения температуры с частотным выходом / Н. В. Громков, Н. П. Варламов, А. А. Мельников,
В. Н. Свистунов, С. Б. Шахов, Э. К. Шахов, В. А. Юрманов, В. Д. Михотин.– Опубл. 07.05.1983, Бюл. № 17.

51. А. с. 1368991 SU. Частотный преобразователь для тензодатчиков / Н. В. Громков, В. Д. Михотин, О. А. Голышевский, С. Б. Шахов. – Опубл. 23.01.1988, Бюл. № 3.





Научное издание


Громков Николай Валентинович

Анализ и синтез измерительных преобразователей
с частотным выходным сигналом для информационно-измерительных
и управляющих систем

Специальность 05.11.16 – Информационно-измерительные
и управляющие системы (приборостроение)


Редакторы О. Ю. Ещина, Е. П. Мухина

Технический редактор Н. А. Вьялкова

Корректор Ж. А. Лубенцова, Н. А. Сидельникова

Компьютерная верстка М. Б. Жучковой


Подписано в печать 15.07.10.

Формат 6084¹/₁₆. Усл. печ. л. 2,56.

Тираж 100. Заказ № 430.



Издательство ПГУ.

440026, Пенза, Красная, 40.