Гидропривод фрезерного станка

Дипломная работа - Разное

Другие дипломы по предмету Разное




нний диаметр трубопровода, через который проходит расход масла:

d = 4,6 (4.3)

Для продольного перемещения узла станка с инструментальным магазином:

для напорной гидролинии:

для сливной гидролинии:

Для управления перемещением и торможением гидроцилиндром с помощью путевых дросселей

;

;

Для подачи с постоянным усилием:

;

;

Для зажимного механизма:

;

;

Для поворота головки:

;

;

Определяем минимально допустимую толщину стенки трубопровода:

j = (4.4)

где - предел прочности на растяжение материала трубопровода,

= 343 МПа.

к? - коэффициент безопасности,

к? = 4тАж8.

Для напорной гидролинии:

;

;

;

;

;

Для сливной гидролинии

;

;

;

;

Толщина стенки j , наружный диаметр трубы dн [1, таблица 7]:

Для напорной гидролинии:

j1 = 1,5 мм;

j2 = 1 мм;

j3 = 1 мм;

j4 = 1 мм;

j5 = 0,5 мм;

dн1 = d1 + 2 j1 = 31,815 + 21,5 = 34,815 > dн1 = 35 мм;

dн2 = 20,33 + 21 = 22,18 > dн2 = 23 мм;

dн3 = 25,816 + 21 = 27,816 > dн3 = 28 мм;

dн4 = 11,135 + 21 = 13,135 > dн4 = 14 мм;

dн5 = 10,842 + 20,5 = 11,842 > dн5 = 12 мм.

Внутренний диаметр (dв = dн - j):

dв1 = 33 мм; dв2 = 21 мм; dв3 = 26 мм; dв4 = 12 мм; dв5 = 11 мм.

Для сливной гидролинии:

j11 = 1 мм;

j22 = 1 мм;

j33 = 1 мм;

j44 = 0,5 мм;

j55 = 0,5 мм;

dсл1 = 28,456 + 21 = 30,456 > dсл1 = 31 мм;

dсл2 = 18,184 + 21 = 20,184 > dсл2 = 21 мм;

dсл3 = 23,09 + 21 = 25,09 > dсл3 = 26 мм;

dсл4 = 9,96 + 20,5 = 10,96 > dсл4 = 11 мм;

dсл5 = 9,698 + 20,5 = 10,698 > dсл5 = 11 мм.

Внутренний диаметр (dв = dн - j):

dв11 = 29 мм; dв22 = 19 мм; dв33 = 24 мм; dв44 = 10 мм; dв55 = 10 мм.

5. Определение потерь и КПД

Определяем число Рейнольдса

Re = 21200 (5.1)

где ? - коэффициент кинематической вязкости, зависящий от марки принятого минерального масла, ? = 30 мм2/с (для ИГП-18);

Reкр = 2300 - для гладких круглых труб.

Если Re > Reкр, то режим течения масла турбулентный.

Если Re < Reкр, то режим течения масла ламинарный.

1) Для продольного перемещения узла станка с инструментальным магазином:

- режим ламинарный;

- режим ламинарный;

) Для управления перемещением и торможением гидроцилиндром с помощью путевых дросселей:

- режим ламинарный;

- режим ламинарный;

) Для подачи с постоянным усилием

- режим ламинарный;

- режим ламинарный;

) Для зажимного механизма

- режим ламинарный;

- режим ламинарный;

5) Для поворота головки:

- режим ламинарный;

- режим ламинарный.

Так как во всех случаях Reкр > Re , то режим течения масла для всех трубопроводов - ламинарный, и потери давления в трубопроводах длиной L при внутреннем диаметре dв на i-том участке равны:

?ртр = 0,62 (5.2)

Для напорной гидролинии:

) ;

) ;

) ;

) ;

) ;

Для сливной гидролинии

) ;

) ;

) ;

) ;

) ;

Определяем потери в различных местных сопротивлениях:

?рм = 0,21(5.3)

где - коэффициент местного сопротивления;

Для напорной гидролинии:

)

) ;

) ;

) ;

) ;

Для сливной гидролинии

) ;

) ;

) ;

) ;

) ;

Потери давления в последовательно подключенных аппаратах определяются из таблицы 4.1 и суммируются:

ра = рр +рдр +ркл + тАж,(5.4)

где рр - потери давления в распределителе;

рдр - потери давления в дросселе;

ркл - потери давления в клапане и т.д.

) Для продольного перемещения узла станка с инструментальным магазином:

ра1н = 0,723 + 0,915 = 1,638 МПа;

ра1сл = 0,915 МПа;

) Для управления перемещением и торможением гидроцилиндром с помощью путевых дросселей:

ра2н = 0,43 + 0,781 + 0,781 + 0,366 = 2,358 МПа;

ра2сл = 0,366 МПа;

) Для подачи с постоянным усилием:

ра3н = 0,04 + 0,04 + 0,04 + 0,504 + 0,504 + 0,504 + 0,564= 2,196 МПа;

ра3сл = 0,564 МПа;

) Для зажимного механизма

ра4н = 0,375 + 0,117 + 0,343 = 0,835 МПа;

ра4сл = 0,343 МПа;

) Для поворота головки:

ра5н = 0,309 + 0,309 = 0,618 МПа;

ра5сл = 0,309 + 0,309 = 0,618 МПа.

Потери давления на каждом из параллельных участков находятся отдельно для напорной и сливной гидролиний по следующей формуле:

рi = ртр + рм + ра (5.5)

Для напорной гидролинии:

)р1нп = 0,0048 + 0,026 + 1,638 = 1,6688 МПа;

)р2нп = 0,0089 + 0,047 + 2,358 = 2,4139 МПа;

)р3нп = 0,012 + 0,047 + 2,196 = 2,255 МПа;

)р4нп = 0,042 + 0,062 + 0,835 = 0,939 МПа;

)р5нп = 0,034 + 0,051 + 0,618 = 0,703 МПа;

Для сливной гидролинии:

) р1сл = 0,006 + 0,024 + 0,915 =0,945 МПа;

) р2сл = 0,0099 + 0,039 + 0,366 = 0,4149 МПа;

) р3сл = 0,013 + 0,036 + 0,564 = 0,613 МПа;

) р4сл = 0,065 + 0,071 + 0,343 = 0,479 МПа;

) р5сл = 0,05 + 0,075 + 0,618 = 0,743 МПа.

Находим потери давлений для напорной и сливной линии на участке гидропривода:

рп=рнп + рсл(5.6)

)рп = 1,6688 + 0,945 = 2,6138 МПа;

)рп = 2,4139 + 0,4149 = 2,8288 МПа;

)рп = 2,255 + 0,613 = 2,868 МПа;

)рп = 0,939 + 0,479 = 1,418 МПа;

)рп = 0,703 + 0,743 = 1,446 МПа.

Определяем полные потери давления на участке гидропривода по формуле

р =рп +ргд = рП(5.7)

)р = 2,6138 + 3,889 = 6,5028 МПа;

)р = 2,8288 + 3,175 = 6,0038 МПа;

)р = 2,868 + 3,281 = 6,149 МПа;

)р = 1,418 + 3,88 = 5,298 МПа;

)р = 1,446 + 2,865 = 4,311 МПа.

Полученные данные сводим в таблицы 5.1 и 5.2.

Таблица 5.1 - Определение потерь давления в напорной гидролинии

Участок гидроприводаQ, л/минПо длине трубопроводаВ местных сопротивленияхВ гидр?/p>