Гидропривод фрезерного станка
Дипломная работа - Разное
Другие дипломы по предмету Разное
нний диаметр трубопровода, через который проходит расход масла:
d = 4,6 (4.3)
Для продольного перемещения узла станка с инструментальным магазином:
для напорной гидролинии:
для сливной гидролинии:
Для управления перемещением и торможением гидроцилиндром с помощью путевых дросселей
;
;
Для подачи с постоянным усилием:
;
;
Для зажимного механизма:
;
;
Для поворота головки:
;
;
Определяем минимально допустимую толщину стенки трубопровода:
j = (4.4)
где - предел прочности на растяжение материала трубопровода,
= 343 МПа.
к? - коэффициент безопасности,
к? = 4тАж8.
Для напорной гидролинии:
;
;
;
;
;
Для сливной гидролинии
;
;
;
;
Толщина стенки j , наружный диаметр трубы dн [1, таблица 7]:
Для напорной гидролинии:
j1 = 1,5 мм;
j2 = 1 мм;
j3 = 1 мм;
j4 = 1 мм;
j5 = 0,5 мм;
dн1 = d1 + 2 j1 = 31,815 + 21,5 = 34,815 > dн1 = 35 мм;
dн2 = 20,33 + 21 = 22,18 > dн2 = 23 мм;
dн3 = 25,816 + 21 = 27,816 > dн3 = 28 мм;
dн4 = 11,135 + 21 = 13,135 > dн4 = 14 мм;
dн5 = 10,842 + 20,5 = 11,842 > dн5 = 12 мм.
Внутренний диаметр (dв = dн - j):
dв1 = 33 мм; dв2 = 21 мм; dв3 = 26 мм; dв4 = 12 мм; dв5 = 11 мм.
Для сливной гидролинии:
j11 = 1 мм;
j22 = 1 мм;
j33 = 1 мм;
j44 = 0,5 мм;
j55 = 0,5 мм;
dсл1 = 28,456 + 21 = 30,456 > dсл1 = 31 мм;
dсл2 = 18,184 + 21 = 20,184 > dсл2 = 21 мм;
dсл3 = 23,09 + 21 = 25,09 > dсл3 = 26 мм;
dсл4 = 9,96 + 20,5 = 10,96 > dсл4 = 11 мм;
dсл5 = 9,698 + 20,5 = 10,698 > dсл5 = 11 мм.
Внутренний диаметр (dв = dн - j):
dв11 = 29 мм; dв22 = 19 мм; dв33 = 24 мм; dв44 = 10 мм; dв55 = 10 мм.
5. Определение потерь и КПД
Определяем число Рейнольдса
Re = 21200 (5.1)
где ? - коэффициент кинематической вязкости, зависящий от марки принятого минерального масла, ? = 30 мм2/с (для ИГП-18);
Reкр = 2300 - для гладких круглых труб.
Если Re > Reкр, то режим течения масла турбулентный.
Если Re < Reкр, то режим течения масла ламинарный.
1) Для продольного перемещения узла станка с инструментальным магазином:
- режим ламинарный;
- режим ламинарный;
) Для управления перемещением и торможением гидроцилиндром с помощью путевых дросселей:
- режим ламинарный;
- режим ламинарный;
) Для подачи с постоянным усилием
- режим ламинарный;
- режим ламинарный;
) Для зажимного механизма
- режим ламинарный;
- режим ламинарный;
5) Для поворота головки:
- режим ламинарный;
- режим ламинарный.
Так как во всех случаях Reкр > Re , то режим течения масла для всех трубопроводов - ламинарный, и потери давления в трубопроводах длиной L при внутреннем диаметре dв на i-том участке равны:
?ртр = 0,62 (5.2)
Для напорной гидролинии:
) ;
) ;
) ;
) ;
) ;
Для сливной гидролинии
) ;
) ;
) ;
) ;
) ;
Определяем потери в различных местных сопротивлениях:
?рм = 0,21(5.3)
где - коэффициент местного сопротивления;
Для напорной гидролинии:
)
) ;
) ;
) ;
) ;
Для сливной гидролинии
) ;
) ;
) ;
) ;
) ;
Потери давления в последовательно подключенных аппаратах определяются из таблицы 4.1 и суммируются:
ра = рр +рдр +ркл + тАж,(5.4)
где рр - потери давления в распределителе;
рдр - потери давления в дросселе;
ркл - потери давления в клапане и т.д.
) Для продольного перемещения узла станка с инструментальным магазином:
ра1н = 0,723 + 0,915 = 1,638 МПа;
ра1сл = 0,915 МПа;
) Для управления перемещением и торможением гидроцилиндром с помощью путевых дросселей:
ра2н = 0,43 + 0,781 + 0,781 + 0,366 = 2,358 МПа;
ра2сл = 0,366 МПа;
) Для подачи с постоянным усилием:
ра3н = 0,04 + 0,04 + 0,04 + 0,504 + 0,504 + 0,504 + 0,564= 2,196 МПа;
ра3сл = 0,564 МПа;
) Для зажимного механизма
ра4н = 0,375 + 0,117 + 0,343 = 0,835 МПа;
ра4сл = 0,343 МПа;
) Для поворота головки:
ра5н = 0,309 + 0,309 = 0,618 МПа;
ра5сл = 0,309 + 0,309 = 0,618 МПа.
Потери давления на каждом из параллельных участков находятся отдельно для напорной и сливной гидролиний по следующей формуле:
рi = ртр + рм + ра (5.5)
Для напорной гидролинии:
)р1нп = 0,0048 + 0,026 + 1,638 = 1,6688 МПа;
)р2нп = 0,0089 + 0,047 + 2,358 = 2,4139 МПа;
)р3нп = 0,012 + 0,047 + 2,196 = 2,255 МПа;
)р4нп = 0,042 + 0,062 + 0,835 = 0,939 МПа;
)р5нп = 0,034 + 0,051 + 0,618 = 0,703 МПа;
Для сливной гидролинии:
) р1сл = 0,006 + 0,024 + 0,915 =0,945 МПа;
) р2сл = 0,0099 + 0,039 + 0,366 = 0,4149 МПа;
) р3сл = 0,013 + 0,036 + 0,564 = 0,613 МПа;
) р4сл = 0,065 + 0,071 + 0,343 = 0,479 МПа;
) р5сл = 0,05 + 0,075 + 0,618 = 0,743 МПа.
Находим потери давлений для напорной и сливной линии на участке гидропривода:
рп=рнп + рсл(5.6)
)рп = 1,6688 + 0,945 = 2,6138 МПа;
)рп = 2,4139 + 0,4149 = 2,8288 МПа;
)рп = 2,255 + 0,613 = 2,868 МПа;
)рп = 0,939 + 0,479 = 1,418 МПа;
)рп = 0,703 + 0,743 = 1,446 МПа.
Определяем полные потери давления на участке гидропривода по формуле
р =рп +ргд = рП(5.7)
)р = 2,6138 + 3,889 = 6,5028 МПа;
)р = 2,8288 + 3,175 = 6,0038 МПа;
)р = 2,868 + 3,281 = 6,149 МПа;
)р = 1,418 + 3,88 = 5,298 МПа;
)р = 1,446 + 2,865 = 4,311 МПа.
Полученные данные сводим в таблицы 5.1 и 5.2.
Таблица 5.1 - Определение потерь давления в напорной гидролинии
Участок гидроприводаQ, л/минПо длине трубопроводаВ местных сопротивленияхВ гидр?/p>