Теплоснабжение жилого района в г. Тула
Дипломная работа - Физика
Другие дипломы по предмету Физика
самым экономичным. Экономичность компенсатора связана с потерей давления в данном устройстве. Тепловое удлинение действует противоположно движению теплоносителя.
В соответствии с нормативно-справочной литературой на участках тепловой сети устанавливаем неподвижные опоры типа ОН-1 для трубопроводов диаметрами 76x3,5 и 89x3,5, а также ОН-4 для трубопроводов диаметрами 159x4,5; 133x4 и 108x4, необходимые для поддержания веса трубопровода, прочности его закрепления и соблюдения проектного уклона. Кроме неподвижных опор устанавливаем на каждом участке тепловой сети подвижные скользящие опоры типа ОПП-2 для трубопроводов диаметрами 159x4,5; 133x4 и 108x4 и ОС-1 для трубопроводов диаметрами 76x3,5 и 89x3,5.
На схеме есть два угла поворота, которые являются самокомпенсирующимися участками. Один угол поворота компенсирует 60%, длина участка на длине поворота должна быть 60% 60 м <36м.
Угол поворота УП 1 расположен на участке 6, диаметр трубопровода 76 х 3,5. Этот угол закрепляем неподвижными опорами Н2 и НЗ на расстоянии 13 м.. Угол поворота УП 2 - на участке 2, диаметр трубопровода 133x4. Этот угол поворота закрепляем неподвижными опорами Н8 и Н9 на расстоянии 6 м.
На ответвлении от основной теплотрассы к кварталам и на поворотах устанавливаем тепловые колодцы (теплофикационные камеры).
В теплофикационных камерах устанавливается запорно-регулирующая арматура - задвижки типа 30 с41нж, с помощью которой возможно регулировать или перекрывать движение теплоносителя к потребителю, и вентили типа 15Б1 бк для спуска воды их системы.
Для присоединения ответвлений к тепловой сети устраивают теплофикационные секционирующие камеры. Они представляют собой строительную конструкцию из кирпича или железобетона прямоугольной или квадратной формы.
Воздушные и дренажные устройства размещаем в соответствии с рельефом местности.
На небольших ответвлениях задвижки не устанавливают из-за необходимости сооружения теплофикационных камер. В этом случае ответвления отключают в тепловом пункте абонента.
Всего на схеме расположено 14 компенсаторов, 19 неподвижных опор и 10 теплофикационных камер.
.6 Гидравлически расчёт участков тепловой сети
Для того чтобы разработать узлы присоединения участков тепловой сети необходимо провести гидравлический расчет и конструкцию тепловой сети.
Таблица 6 - Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца
Номер участкаG, т/чДлины участков, мДиаметры, мм, м/сПотери давления, кгсОбщие
потери на
участках,
кПаLплLэL/ДуДкбстhНуч1234567891011157,514022,24162.24150159x4,50,957,941288,212,882227,020033,56233,56125133x30,644,511053,410,534321,68011,4591,45100108x40,819,77893,58,935416,2709,2379,238089x3,50,8814,81172,611,726510,8707,977,96576x3,50,8517,51363,316,63365,4858,793,76576x3.60,424,23396,43,96464561,724
В двухтрубном исчислении потери давления при движении теплоносителя от котельной до здания 15 (по генплану) составляют 61, 7242= 123,448 кПа.
Таблица 7 - Расчет эквивалентной длины участков главного циркуляционного кольца
Номер участкаЭскиз сопротивленийДу, ммn, шт???•n1234561_|-|_ компенсатор задвижка1502 110 2,24102
,24 1
? 22,242_|_ тройник на проход при разделении потока _|-|_ компенсатор задвижка |_ угол поворота 901251 3 1 1 4,4 8,4 2,2 1,764,4 1 8,43 2,22 2 1,761
?33,563_|_ тройник на проход при разделении потока _|-|_компенсатор задвижка1001 1 13,3 6,5 1,653,3 1 6,52 1, 651
?11,454_|_ тройник на проход при разделении потока _|-|_компенсатор задвижка801 1 12,55 5,4 1,282,551
,41
,281
?9,235_|_ тройник на проход при разделении потока _|-|_компенсатор задвижка65 1 1 12 4,9 121
,91
1
?7,96_|-|_компенсатор задвижка _|_ тройник на проход при разделении потока |_ угол поворота 90*651 1 1 14,9 1 2 0,84,91
1
1
,81
?8,7э = Lэ +Lпл
Ду Дн х ст - содержит характеристику трубы по ее диаметру, h - по таблице стр. 117 - 119, Николаев Справочник проектировщика.
Нуч = hLэ
Гр.11=Гр. 10/100.ч1=h-L1, (19)
Нуч1 =162,247,94;
Нуч =1288,2кгс/м2 м.
Аналогичный расчет проводим для каждого участка.
Определяем рекомендуемое давление НР, кПа, по формуле:
Нр =100 (?гл. ц.к 2) 10-3 (20)
Нр = 100 645 2 10-3;
Нр =129кПа.
Определяем запас, который должен составить 7 - 10% по формуле:
= (21)
=
= 4,3
Запас показывает, что диаметры подобраны правильно.
Таблица 8 - Гидравлический расчет второстепенного циркуляционного кольца
Номер участкаG, т/чДлины участков, мДиаметры, мм, м/сПотери давления, кгсОбщие потери на участках, кПаLплLeL1ДуДкбстhОбщие730,54014,7554,75100108x41,1118,2996,459,965824,48014,7594,75100108x40,8911,61099,110,991918,37011,7881,788089x3,50,9918,81534,515,3451012,27011,7881,788089x3,50,668,33681,26,812116,1709,979,96576x3,50,485,57445,04,45Итого47,563
В двухтрубном исчислении потери давления при движении теплоносителя от теплофикационной камеры УТ 5 до здания 6 (по генплану) составляют 47,563 2=95,126 кПа.
Таблица 9 - Расчет эквивалентной длины второстепенного циркуляционного кольца
Номер УчасткааЭскиз сопротивленийДу. ммn, шт???•n7_|_ тройник на проход при разделении потока _|-|_ компенсатор задвижка1002 1 13,3 6,5 1,653,32 6,51 1,651
?14,758_|_ тройник на проход при разделении потока _|-|_ компенсатор задвижка1001 1 13,3 6,5 1,653,32
,51 1.651
? 14,759_|_ тройник на проход при разделении потока _|-|_компенсатор задвижка802 1 12,55 5,4 1,282,552 5,4 1 1,281
?11,7810_|-|_компенсатор задвижка _|_ тройник на проход при разделении потока 801 1 25,4 1,28 2,555,41
,281
,552
? 11,7811_|-|_компенсатор задвижка _|_ тройник на проход при разделении потока 651 1 24,9 1 24.91
?9,9
Определяем невязку потерь давления в главном и второстепенном циркуляционных кольцах, которая должна быть ?12% за вычетом общего участка 1 с потерями давления 12,882 кПа.
Потери давлен?/p>