Составление плана строительства гостиницы
Дипломная работа - Строительство
Другие дипломы по предмету Строительство
/p>
А0 = М/ (b h02 Rb), (2.10)
где М=3620602,8 Нсм изгибающий момент от расчетной нагрузки;
см - ширина сечения;0=20,5 см рабочая высота сечения;b - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, для предельного состояния I группы, равное для бетона класса В20 10,35 МПа /5, с.842, прилож.4/.
.
Так как А0=0,056<АR=0,414, следовательно, элемент с одиночным армированием. По /5. с.853, прилож.21/, находим =0,06 - относительная высота сжатой зоны бетона.
Вычисляем площадь поперечного сечения As, см2, продольной арматуры по формуле
, (2.11)
где =0,06 - относительная высота сжатой зоны бетона;
см - ширина сечения;0=20,5 см рабочая высота сечения;b - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, для предельного состояния I группы, равное для бетона класса В0 10,35 МПа /5, с.842, прилож.4/;s - расчетное сопротивление в предварительно напряженной арматуре класса A-IV равное 510 МПа /5, с.847, прилож.12/.
см2.
Вычисляем минимальную площадь сечения , см2, продольной арматуры по формуле
Аs min =min bh0, (2.12)
где min - коэффициент армирования, принимаемый для балок и плит 0,0005 /5, с.235/;
см - ширина сечения;0=20,5 см рабочая высота сечения.
.
Подбираем по сортаменту продольную стержневую арматуру 8Ш10 А - IV общей площадью Аs=6,280 см2 /5, с.845/ (смотреть с листом 1 КЖ графической части).
Данная площадь сечения удовлетворяет расчету, так как она больше требуемой и минимальной площадей.
Определяем Asр площадь напрягаемой арматуры, см2
, (2.13),
где - коэффициент условия работы арматуры.
, (2.14)
где h - коэффициент условия работы арматуры, для арматуры класса А-IV=1,2 /5. c.118/.
где е - расстояние от силы N до центра тяжести растянутой арматуры, м.
е=е0N-h/2+a, (2.15)
е=0,59-0,22/2+0,015=0,495,где е0N - начальный эксцентриситет, см.
е0N=М/N, (2.16)
е0N=36,21/87,99=0,42.
Подбираем по сортаменту предварительно напряженную арматуру 816 A-IV, ASР=16,080 см2 /5, с.845/ (смотреть с листом 1 КЖ графической части).
Вычисляем расчетный изгибающий момент Madm, кН.м, воспринимаемый сечением при достижении или расчетного предельного состояния
adm=A0.Rb.b.h0,2 (2.17)adm= 0,05610,3510014920,52= 36,30 кН.м.
Т. к М=36,21 кН.м < Madm=36,30 кН.м, то несущая способность сечения обеспечена.
2.5 Расчет прочности сечений, наклонных к продольной оси панели
Предположим, что на приопорных участках панели длиной по 1,5 м и 2,2 м с каждой стороны ставим по 4 каркаса (n=4) с поперечными стержнями диаметром 4 мм, установленными на расстоянии друг от друга s = 10 см.
Тогда вычислим отношение модулей упругости ? арматуры к модулю упругости бетона по формуле
a = Es/Eb, (2.18)
где Es - модуль упругости арматуры равный для арматуры класса A-II 210000 МПа /5, с.843/; Eb - модуль упругости бетона равный для бетона класса В20 24000 МПа /5, с.843/.
a = 210000/24000=8,75.
Определяем конструктивно площадь Asw, см2, поперечной арматуры
sw = fw n, (2.19)
где n=1 - число поперечных стержней в сечении;w=0,785 см2 - площадь сечения 1-го поперечного стержня при диаметре стержня dw=10,0мм.
sw = 0,7851=0,785 см2.
Определяем коэффициент армирования mw поперечной арматуры
mw = Asw/bs, (2.20)
где b= 37,7 см - ширина ребра;= 20 см - шаг хомутов на приопорном участке.
mw = 0,785/37,720= 0,001.
Вычисляем коэффициент wb1, который оценивает способности различных видов бетона перераспределению усилий по формуле
wb1= 1-bRb, (2.21)
где b - коэффициент, принимаемый равный 0,01 - для тяжелого бетона /5, с.258/;b - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, для предельного состояния I группы, равное для бетона класса В20 10,35 МПа.
wb1= 1-0,0110,35=0,9.
Определяем коэффициент ww1, который учитывает влияние поперечной арматуры
ww1 =1+5amw 1,3, (2.22)
где mw - коэффициент армирования поперечной арматуры; ? - отношение модулей упругости.
ww1 =1+58,750,001 =1,041,3 - условие выполняется.
Для обеспечения прочности бетона на сжатие, от действия главных сжимающих напряжений, и для ограничения ширины раскрытия трещин, необходима поверка условия
0,3ww1wb1 Rbbh0, (2.23)
где Q - поперечная сила в нормальном сечении, (Н);
?w1 - коэффициент, учитывающий влияние хомутов, нормальных к оси элемента;
?b1 - коэффициент, учитывающий вид бетона;b - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, для предельного состояния I группы, равное для бетона класса В20 10,35 МПа;= 37,7 см - ширина сечения;0=20,5 см рабочая высота сечения.
,01 кН 0,31,040,910,3537,720,5100=224612 Н = 22,46 кН.
Так как условие (2.23) соблюдено, то принятые размеры сечения достаточны.
Коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок wf=0, так как расчет ведется по не тавровому сечению.
Прочность наклонных сечений железобетонных элементов, обеспечивается бетоном сжатой зоны, продольной арматурой и хомутами. Необходима поверка условия
wb3Rbtbh0 (1+wf + wn), (2.24)
где wb3 - коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона 0,6 /5, с.259/;
wn - коэффициент, учитывающий влияние продольных сил равен 0, так как у нас элемент без предварительного напряжения;bt - расчетное сопротивление бетона осевому растяжению, принимаемое для бетона В-20 (Rbt=0,9.0,9=0,81 МПа) /5, с.841/.
,01 кН 0,60,8137,720,5100=37560,5Н = 37,6 кН.
Так как условие выполняется, то расчет окончен, принимаем поперечные стержни 810 A-II c AS=6,280 см2, п?/p>