Релейная защита и автоматика электрооборудования для ТЭЦ мощностью 600 МВт
Дипломная работа - Физика
Другие дипломы по предмету Физика
где - коэффициент, принимаемый равным при .
Определяется первичный ток небаланса в режиме, соответствующем началу торможения:
, (5.1.13)
где - коэффициент, учитывающий переходный режим; - коэффициент однотипности ТА;
-относительное значение полной погрешности ТА;
, , - соответственно расчетные и номинальные токи принятого ответвления трансреактора для неосновной стороны.
Определяется ток срабатывания защиты из двух условий:
- отстройки от первичного тока небаланса в режиме, соответствующем началу торможения:
., (5.1.14)
где - коэффициент отстройки;
- несрабатывания защиты от переходного тока небаланса внешнего КЗ:
(5.1.15)
За расчетное значение принимается большее из двух полученных значений.
Определяется относительный минимальный ток срабатывания реле при отсутствии торможения:
. (5.1.16)
Все величины в данном выражении принимаются для расчетной стороны, которой является та неосновная сторона, где номинальный ток принятого ответвления АТТ или трансреактора в большей степени отличается от расчетного тока ответвления, если с этой стороны возможно включение защищаемого AT под напряжение.
Определяется максимальный расчетный ток небаланса при внешнем КЗ между тремя фазами на стороне ВН. Указанный ток находится на основе выражения для (5.1.13) с заменой в нем на максимальный ток КЗ , а также принимая и .
Определяется коэффициент торможения реле:
, (5.1.17)
где- коэффициент отстройки;
- относительное (по отношению к ) значение тока ;
- полусумма относительных (по отношению к ) первичных тормозных токов при внешнем КЗ на стороне ВН.
Принимается ток срабатывания отсечки , если ответвления рабочей цепи реле выбраны приблизительно равными вторичным токам в соответствующих плечах защиты, и в противном случае.
Чувствительность защиты может не определяться, так как она всегда выше требуемой согласно ПУЭ.
Определяем первичные токи по (5.1.6)
Рассчитываем коэффициенты трансформацииТА:
,
;
принимаем к установке на стороне ВН ТА с , на стороне НН - . За основную принимаем высшую сторону.
Определяем вторичные токи в плечах защиты по (5.1.7)
Выбираем ответвления трансреактора реле ТАV по (5.1.8-5.1.9)
,
принимаем .
Определяем ряд расчетных значений :
1.;
2.;
3.;
4.;
5.;
6.;
По [5] принимаем равное одному из расчетных значений, если такое имеется в таблице, или ближайшее меньшее расчетного значение, обеспечивающее минимальное относительное отклонение значения выбранного коэффициента трансформации от расчетного значения.
Принимаем .
Выберем ответвление промежуточного трансформатора тока цепи торможения по выражению (5.1.11):
принимаем .
Определяем первичный ток, соответствующий началу торможения по (5.1.12):
.
Первичный ток небаланса, соответствующий началу торможения находим по (5.1.13):
.
Определим ток срабатывания защиты по (5.1.14-15):
;
принимаем .
Определяем относительный минимальный ток срабатывания реле при отсутствии торможения по (5.1.16):
.
Определим максимальный расчетный ток небаланса при внешнем КЗ(3):
.
Рассчитываем коэффициент торможения по (5.1.17):
.
При уставке отсечки равной , ток срабатывания отсечки равен:
Чувствительность защиты не определяется, так как она всегда выше требуемой согласно ПУЭ.
Зашита от замыканий внутри бака трансформатора. Газовая защита с одним газовым реле, контролирующим выделение газа из бака в расширитель. Газовая защита бака трансформатора выполняется с двумя ступенями, действующими на сигнал и на отключение соответственно. Защита контакторного объема РПН выполняется одной ступенью, действующей только на отключение.
5.2 Резервные защиты
Дистанционная защита. Защита выполняется односистемной, одноступенчатой на одном из трех реле сопротивления в блок-реле БРЭ2801 (из двух других еще одно реле сопротивления используется в защите от потери возбуждения).
На реле сопротивления подается разность токов трансформаторов тока, установленных на двух фазах линейных (или нулевых) выводов генератора и междуфазное напряжение от ТН со стороны линейных выводов генератора. Номинальный ток БРЭ2801 5 или 10 А.
Угол максимальной чувствительности реле сопротивления может устанавливаться равным .
Для дистанционной защиты используем круговую характеристику сопротивления срабатывания, расположенную в I квадранте комплексной плоскости и охватывающую начало координат за счет смещения в III квадрант.
Сопротивление срабатывания определяется по условию отстройки от наибольшей реально возможной нагрузки. Сопротивление нагрузки:
, (5.2.1)
где- максимальное значение тока генератора при кратковременной допустимой перегрузке (принимается );
-минимальное напряжение на выводах генератора (можно принять ).
При круговой характеристике сопротивления срабатывания защиты:
, (5.2.2)
где - коэффициент надежности, равный 1,2;
- коэффициент возврата реле (не превышает );
- угол нагрузки.
Угол нагрузки в условиях перегрузки можно определить исходя из номинального для данного генератора, установленного заводом изготовителем, и неизменности активной мощности на валу генератора [5], используя выражение:
, (5.2.3)
откуда:
. (5.2.4)