Релейная защита и автоматика электрооборудования для ТЭЦ мощностью 600 МВт
Дипломная работа - Физика
Другие дипломы по предмету Физика
ого трансформатора под напряжение (торможение в этом режиме отсутствует):
, (6.3.1)
где- коэффициент отстройки от броска тока намагничивания, принимаемый равным 0,3.
Кроме того, производится проверка отстройки от расчетного тока небаланса в режиме, соответствующем началу торможения:
, (6.3.2)
где;- рассчитывается по следующим формулам:
- составляющая тока небаланса, вызванная погрешностью трансформаторов тока:
, (6.3.3)
где - максимальный ток трехфазного КЗ на шинах 6кВ СН;
- составляющая тока небаланса, вызванная регулированием напряжения на трансформаторе,
, (6.3.4)
где - половина суммарного диапазона регулирования напряжения на трансформаторе;
составляющая , обусловленная несовпадением расчетных и номинальных токов используемых ответвлений трансреактора TAV, определяется по выражению:
, (6.3.5)
где и - расчетный и номинальный токи ответвлений трансреактора реле на стороне низшего напряжения трансформатора (см. расчет ниже);
- первичный ток в обмотке торможения, соответствующий началу торможения, определяемый:
. (6.3.6)
Определяются вторичные токи в плечах защиты, соответствующие полной номинальной мощности трансформатора:
. (6.3.7)
Для стороны, где значения тока выходит за пределы диапазона номинальных токов трансреактора рабочей цепи реле (2,5 - 5А) более, чем на 0,5А, должны быть установлены автотрансформаторы тока.
Определяются номинальные токи рабочих ответвлений от обмотки трансреактора реле .
Для стороны низшего напряжения трансформатора СН:
. (6.3.8)
Для стороны низшего напряжения номинальный ток ответвления трансреактора выбирается как ближайший (больший или меньший) к значению, полученному по выражению:
. (6.3.9)
При выбранных номинальных токах ответвлений трансреактора реле ТАV определяется относительный минимальный ток срабатывания (при отсутствии торможения) для каждого из плеч защиты в долях номинального тока ответвления трансреактора в этом плече:
. (6.3.10)
Первичный ток срабатывания дифференциальной отсечки реле определяется:
- по условию отстройки от максимального первичного тока небаланса при расчетном внешнем КЗ;
- по условию отстройки от броска тока намагничивания трансформатора.
По первому условию:
, (6.3.11)
где определяется по (6.2.3); при этом ;
принимается равным 3.
Отстройка по второму условию, как правило, надежно обеспечивается при номинальной уставке реле по току срабатывания отсечки .
Первичный ток срабатывания отсечки на основной стороне соответствующий минимальной уставке на реле , может быть определен по выражению:
. (6.3.12)
Если , определенный по первому условию, превышает значение тока по (6.2.11), следует выставить на реле уставку срабатывания отсечки .
Расчет цепи процентного торможения выполняется по условию отстройки от токов небаланса, обусловленных периодической составляющей тока внешнего КЗ. Как было указано выше, в настоящее время рекомендуется использование двух цепей процентного торможения, включаемых со стороны ВН и НН трансформатора.
Ответвления промежуточных трансформаторов тока цепей торможения ТА1 и ТА2 выбираются равными или ближайшими к расчетному току (с учетом установки выравнивающих автотрансформаторов тока на соответствующей стороне трансформатора):
. (6.3.13)
Рекомендуется по [11] выбирать ответвление с ближайшим меньшим значением тока. Однако в случае, когда разница между расчетным током и ближайшим меньшим номинальным током ответвления очень велика, целесообразно принять ближайшее большее значение.
Определяется первичный ток на стороне высшего напряжения трансформатора, соответствующий началу торможения с учетом принятых ответвлений промежуточных трансформаторов тока ТА1 и ТА2 цепи торможения реле:
.(6.3.14)
Коэффициент торможения , равный тангенсу угла наклона тормозной характеристики реле, рекомендуется принимать равным 0,9 и проверять по условию обеспечения недействия защиты от максимального тока небаланса при переходном режиме внешнего КЗ.
, (6.3.15)
где - относительный максимальный расчетный ток небаланса в рабочей цепи реле;
-полусумма относительных вторичных токов, подводимых к ответвлениям промежуточных трансформаторов тока цепи торможения реле при расчетном внешнем КЗ; .
Ток небаланса определяется по (6.3.16).
(6.3.16)
Составляющие определяются по формулам (6.3.4-5) соответственно с заменой на . Ток определяется по выражению:
, (6.3.17)
где, - расчетный и выбранный номинальный токи ответвлений трансреактора;
- максимальный первичный ток в расчетном режиме.
Если расчетный коэффициент торможения превышает 0,9, нужно повторить расчет, выбрав ответвление цепи торможения реле с меньшим номинальным током.
Чувствительность защиты при металлическом повреждении в защищаемой зоне, как правило, обеспечивается и проверка ее не обязательна.
Определим первичный ток срабатывания защиты по (6.3.1):
Определим номинальные токи трансформатора по (6.3.7), выберем коэффициенты трансформаторов тока и их типы:
КТА1: ТЛ-10-1-400/5-0,5/10РУ3,
КТА2,3: ТЛ-10-1-1000/5-0,5/10РУ3.
Рассчитываем вторичные токи в плечах защиты по (6.3.7):
Опр?/p>