Расчет привода и редуктора

Дипломная работа - Разное

Другие дипломы по предмету Разное



ывающий срок службы передачи и переменности режима нагружения, mF=9 согласно табл. 8. 10 [2]:

YN1===0,72 ? 1.

Коэффициент безопасности SF=1,75 согласно табл. 1. 10 [1].

Предел изгибной выносливости по табл. 1. 10 [1]:

?F01= 900 (МПа).

Допускаемые напряжения изгиба:

[?F] 1==111=514,28 (МПа).

Найдем эквивалентное число циклов для колеса:

NFE2= NF ?F=60nwn2Lh ?F=601138,99150000,3 = 1,5107.

Найдем коэффициент, учитывающий срок службы передачи и переменности режима нагружения, mF=9 табл. 8. 10 [2]:

YN2===0,86 ?1.

Коэффициент безопасности по табл. 1. 10 [1] SF=1,75.

Предел изгибной выносливости по табл. 1. 10 [1]:

?F02=900 (МПа).

Допускаемые напряжения изгиба:

[?F] 2==111=514,28 (МПа).

Допускаемые напряжения изгиба для косозубой передачи I I ступени

Найдем эквивалентное число циклов для шестерни:

NFE1= NF ?F=60nwn1Lh ?F=601138,99125000,3 = 1,5107.

Найдем коэффициент, учитывающий срок службы передачи и переменности режима нагружения, mF=9 (табл. 8. 10 [2]):

YN1===0,86 ? 1.

Коэффициент безопасности по табл. 1. 10 [1] SF=1,75.

Предел изгибной выносливости по табл. 1. 10 [1]:

?F01=900 (МПа).

Допускаемые напряжения изгиба:

[?F] 1==111=514,28 (МПа).

Найдем эквивалентное число циклов для колеса:

NFE2= NF ?F=60nwn2Lh ?F=60135,19150000,3 = 9,5106.

Найдем коэффициент, учитывающий срок службы передачи и переменности режима нагружения, mF=9 (табл. 8. 10 [2]):

YN2===0,91 ?1.

Коэффициент безопасности SF=1,75 (табл. 1. 10 [1]).

Предел изгибной выносливости по табл. 1. 10 [1]:

?F02=900 (МПа).

Допускаемые напряжения изгиба:

[?F] 2==111=514,28 (МПа).

4.4 Контактные напряжения в зацеплении косозубой передачи II ступени (тихоходной)

Проверку будем вести тихоходной ступени редуктора

Контактные напряжения в зацеплении определяется по формуле:

?H=1,18ZH?,

где Епр - приведенный модуль упругости. Для стальных колес и шестерен Епр=0,215106 МПа;

Т1Т - момент на шестерне передачи, Нм.

dw1 - начальный диаметр шестерни, мм;

bw - ширина зубчатого венца колеса, мм;

?w - угол зацепления;

u - передаточное число передачи;

При расчете косозубой передачи коэффициент ZH? определяется по формуле:

ZH?=,

где КН? - коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями, зависящий от степени точности и окружной скорости и определяемый по таб. 8. 7. [2]; ?? - коэффициент торцевого перекрытия; ? - угол наклона зубьев на делительном диаметре.

Коэффициент нагрузки КН представляется в виде

КН= КН?КНV,

где КН? - коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца, находится по графикам на рис. 8. 15 [2], в зависимости от схемы редуктора, от параметра ?bd=b/dw1 и от сочетания твердости зубьев шестерни и колеса, КНV - коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении, зависящий от вида передачи, степени точности и окружной скорости V и назначаемый по табл. 8. 3 [2].

Контактные напряжения в зацеплении косозубой передачи I I ступени.

Епр=0,215106 МПа;

Т1 = 388 Нм;

dw1 = 64,62 мм;

bw = 53,8 мм;

?w = 200; u = 3,95

Найдем коэффициент, учитывающий распределение нагрузки:

КН?=1,09 (8 степень точности табл. 8. 7 [2]).

Найдем коэффициент, учитывающий распределение нагрузки:

КН?1=1,2 (график VI, рис. 8,15 [2] ?bd=b/dw1=53,8/64,62=0,83).

Определим коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении:

КНV =1,0 (V =2,82 м/мин, 8 степень точности табл. 8. 3 [2]).

Найдем коэффициент нагрузки:

КН1= КН?КНV=1,21,0 =1,2

ZH?===0,795

Контактные напряжения в косозубом зацеплении:

?H=1,18ZH?=

=1,180,795=914,2 (МПа)

?Нт =914,2 МПа < [?Н] т=955,35 МПа

Условие прочности выполняется, недогруз составляет около 5%

4.5 Напряжение изгиба в зубьях шестерни и колеса

Напряжения в основании зубьев косозубых колес определяются по формулам: для шестерни:

?F1=YF1ZF?FtKF/(bwm),

где ZF?-коэффициент, вычисляемый по формуле

ZF?= KF? Y?/??

KF? - коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями (см. табл. 8. 7, [2]);

Y?-учитывает работу зуба как пластины (а не балки) и определяется равенством

Y?=1-?0/1400;

для колеса:

?F2= ?F1 YF2 /YF1,

Значения YF2 иYF1 назначают по графику рис. 8. 20 [2] в зависимости от условных чисел зубьев шестерни zV1=z1/cos3? и колеса zV2= z2/ cos3?.

Напряжение изгиба в зубьях косозубой передачи II ступени редуктора

Найдем условные числа зубьев шестерни и колеса:

zV1=z1/cos3?=21/ cos312,839=22,34

zV2= z2/ cos3?= 83/ cos312,839=88. 3

Следовательно YF1= 3,9; YF2=3,6 (рис. 8. 20 [2])

Y?=1-?0/1400=0,908.

Найдем коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями:

КF?=0,91 (8 степень точности табл. 8. 7 [2]).

Найдем ZF?:

ZF?= KF? Y?/??=0,910,908/1,655 = 0, 5

Найдем коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца:

КF?2=1,15 (график VI рис. 8. 15 [2], ?bd=b/dw1=53,8/64,62=0,83).

Определим коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении:

КFV=1,1 (V=2,82 м/мин, 8 степень точности табл. 8. 3 [2]).

Найдем коэффициент нагрузки:

КF2= КF?2КFV=1,151,1=1,265