Расчет и проектирование здания Дома быта на 15 человек
Дипломная работа - Строительство
Другие дипломы по предмету Строительство
ений в арматуре определяются:
?Pt (t) = ??p,c • Asp (2.31)
где ??p,c потери предварительного напряжения, вызванные ползучестью, усад-кой и релаксацией напряжений на расстоянии х от анкерного устройства в момент времени t.
??p,c = (2.32)
где - ожидаемое значение усадки бетона к моменту времени t, определя-емое по указаниям СНБ 5.03.01-02.
= + (2.33)
где - физическая часть усадки при испарении из бетона влаги, определяемая по таблице 6.3 СНБ 5.03.01-02, при = и RH = 50%.
= -0,645 • 10-3;
- химическая часть усадки обусловленная процессами твердения вяжущего:
= ?as • ?c,a,?
где ?c,a,? = -2,5 • (fсk - 10) • 10-6 ? 0 (2.34)
?c,a,? = -2,5 • (20 - 10) • 10-6 = -25 • 10-6 ? 0
?as = 1 - e(-0,2•t 0,5), так как t = 100 суток, то ?as = 1 2,71(-0,2•t 0,5) = 0,865;
= 0,865 • (-25•10-6 ) = -21,625 • 10-6 ; = -0,645•10-3 - 21,625•10-6=-666•10-6.
- коэффициент ползучести бетона за период времени от t0 до t, определенные по указаниям подраздела 6.1 или по приложению Б СНБ. определяем по номо-грамме, показанной на рисунке 6.1 а при RH = 50%.
h0 = (2.35)
где u периметр поперечного сечения элемента.
u = 2 • (bf + bf) + 2• h - 2 • bw = 2 • (1190+ 1190) + 2• 220 - 2 • 302 = 4596 мм.
= 5,6.
?cp напряжение в бетоне на уровне центра тяжести в напрягаемой арматуре, от, практически, постоянной комбинации нагрузок, включая собственный вес.
?cp = (2.36)
?cp = = 2,7 МПа.
?cp,0 начальное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия (с учетом первых потерь) в момент времени t = t0:
?cp,0 = (2.37)
?cp,0 = = 1,76 МПа.
??pr изменение напряжений в напрягаемой арматуре в расчетном сечении, вы-званные релаксацией арматурной стали. Допускается определять по таблицам 9.2 и 9.3 [1] в зависимости от уровня напряжений . Принимаем =.
- напряжения в арматуре, вызванные натяжением (с учетом первых потерь в момент времени t = t0) и действием практически постоянной комбинации нагру-зок:
= + ?cp (2.38)
= + 2,7 = 377,29 МПа; для = = 0,47.
Для третьего релаксационного класса арматуры потери начального предварите-льного напряжения составляют 1,5% (таблица 9.2), тогда
??pr = • = • 560 = 8,4 МПа.
В формуле 2.38 сжимающие напряжения и соответствующие относительные де-формации следует принимать со знаком + .
Так как ?p • • (?cp + ?cp,0) = 6,59 • 5,6 • (-2,7+ 1,76) = -34,7 < 0, поэтому указанное произведение принимаем в формулу 2.32 равным нулю.
?p,с = = 120,17 Н/мм2.
Подставляем в формулу 2.31:
?Pt (t0) = 120,17 • 314 = 37,73 кН.
Среднее значение усилия предварительного обжатия Pm,t в момент времени t>t0 (c учетом всех потерь) при натяжении арматуры до упора следует определять по фо-рмуле:
Pm,t = Pm,0 - ?Pt (t) (2.39)
но не принимать больше, чем это установлено условиями 2.52:
Pm,t ? 0,65 • fpk • Asp (2.40)
Pm,t ? P0 - 100 • Asp
Pm,t = 117,62 37,73 = 79,89 кН < 0,65 • 800 • 314 = 163,28 кН;
Pm,t = 79,89 кН < 487,2 • 314 100 • 314 = 123,34 кН.
Условие 2.40 выполняется.
Расчет плиты по сечении наклонному к продольной оси.
Поперечная сила от полной расчетной нагрузки Vsd= 20,41 кН с учетом коэффи-циента ?n= 0,95: Vsd1= Vsd • ?n = 20,41 • 0,95 = 19,37 кН.
Расчет производится на основе модели наклонных сечений.
Проверить прочность плиты по наклонной полосе между наклонными трещина-ми в соответствии с условием:
Vsd ? Vrd,max (2.41)
Vrd,max = 0,3 • ??1 • ?с1 • fсd • bw • d (2.42)
??1 = 1+ 5 • ?Е • psw ? 1,3 (2.43)
Отношение модулей упругости:
?Е = (2.44)
где Есm,n = 0,9 • 32 • 103 МПа модуль упругости бетона класса С20/25 марки П2 по удобоукладываемости, подвергнутого тепловой обработке.
Еs = 20 • 104 МПа модуль упругости арматуры.
?Е = = 6,94;
psw = (2.45)
= 113 мм2 площадь сечения четырех поперечных сечений диаметром 6 мм из арматуры класса S240.
bw = 302 мм ширина ребра расчетного сечения.
S ? , S ? 150 мм шаг поперечных стержней каркаса Кр-1 плиты.
S ? = 110 мм, принимаем S = 100 мм.
psw = = 0,0037 > psw,min = 0,0009; psw,min определено по таблице 11.2 СНБ 05.03.01-02.
??1 = 1 + 5 • 6,94 • 0,0037 = 1,13 < 1,3.
?с1 коэффициент определяемый по формуле:
?с1 = 1 ?4 • fсd (2.46)
где ?4 коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона равным 0,01;
?с1 = 1 0,01 • 13,33 = 0,867
Vrd,max = 0,3 • 1,13 • 0,867 • 13,33 • 302 • 195 = 230,72 кН.
Vsd1 = 19,35 кН < Vrd,max = 230,72 кН.
Следовательно, прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена.
Определим поперечную силу, воспринимаемую бетоном и поперечной арматурой:
Vrd = 2 (2.47)
- коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона равным 2,0, учитывает влияние вида бетона;
- коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавро-вых элементах и определяется:
= 0,75 ? 0,5 (2.48)
При этом bf - bw ? 3hf : 1160-302 = 858мм > 3 • 38,5 = 115,5мм.
Для расчета принимаем beff - bw = 115,5мм.
= 0,75 • = 0,076 < 0,5.
? N - коэффициент, учитывающий влияние продольных сил:
? N =0,1• ? 0,5 (2.49)
Для предварительно напряженных элементов N cd подставляем усилие предва-рительного обжатия: N cd = Pm,t 79,89 кН.
fсtd = = = 1,0;
= 1,5 МПа по таблице 6.1 СНБ 05.03.01-02.
? N =0,1• = 0,136< 0,5; 1+ ?f + ?N = 1+ 0,076 + 0,136 = 1,212 < 1,5.
- усилие в поперечных стержнях на единицу длины элемента:
= (2.50)
где = 157 МПа расчетное сопротивление поперечной арматуры по таблице 6.5 СНБ 05.03.01-02.
= = 177,4 Н/мм2; Vrd = 2 = 140,54 кН.
Следовательно, прочность на действие поперечной силы по наклонной трещине обеспечена.
Расчет монтажных петель.
Монтажные петли распол?/p>