Расчет и проектирование здания Дома быта на 15 человек
Дипломная работа - Строительство
Другие дипломы по предмету Строительство
?ержней.
? ?sp = 0,5 = 0,13
?sp = 1 0,13 = 0,87; ?pm,t = 0,87 • 560 = 487,2 МПа.
? ?pm,t напряжение от неупругих относительных деформаций напрягаемой армату-ры, определяемое:
? ?pm,t = - 1200 ? 0 (2.15)
? ?pm,t = - 1200 = - 58,1, принимаем ? ?pm,t = 0.
?s,lim = 640 + 400 487,2 0 = 552,8 МПа.
?lim = = 0,547;
? = 0 < ?lim = 0,555, следовательно, fpd при расчете требуемой арматуры необ-ходимо принимать с коэффициентом ?sn, определяемым:
?sn = ? - (? - 1) • ? ? (2.16)
где ? коэффициент, принимаемый для арматуры класса S800 равным 1,15.
?sn = 1,15 - (1,15 - 1) • = 1,24 > ? = 1,15 принимаем ?sn = ? = 1,15.
Требуемая площадь сечения напрягаемой арматуры:
Asp= (2.17)
Asp= = 176,36 мм2;
По таблице сортамента принимаем 4 стержня диаметром 10 мм, для которых Asp= 314 мм2 > As,min= = = 86,07 мм2. Где pmin = 0,15% по таблице 11.1.[1].
Уточняем значение рабочей высоты сечения d:
d = h c = 220 - (20 + ) = 195мм.
2.1.7. Определение геометрических характеристик приведенного сечения.
Рисунок 2.4 Приведенное сечение плиты
Отношение модулей упругости:
?Е = (2.18)
где Есm,n = 0,9 • 32 • 103 МПа модуль упругости бетона класса С20/25 марки П2 по удобоукладываемости, подвергнутого тепловой обработке (таблица 6.2).
Еs = 20 • 104 МПа модуль упругости для напрягаемой арматуры.
Еs1 = 20 • 104 МПа модуль упругости для ненапрягаемой арматуры.
?Е = = 6,94; ?Е1 = = 6,94.
Площадь приведенного сечения:
Аred = Ас + ?Е •Аsp + ?Е1 •Аsc (2.19)
где Ас = 1160 • 38,5 +1160 • 38,5 + 302 • (220 - 38,5 - 38,5) = 132,51•103 мм2.
Аsс = 101 мм2 площадь поперечного сечения 8 продольных стержней диаметром 4 мм класса S500 сетки С-1 марки •1140 • 5030 • по ГОСТ 8478-81.
Аred = 132,51•103+6,94•314+6,94•101=135,39•103 мм2.
Статический момент площади приведенного сечения относительно его нижней грани:
Sred = Sс + ?Е •Ssp + ?Е1 •Ssc (2.20)
Sс = bf • hf •( h 0,5• hf ) + bf • hf • 0,5• hf + bw • ( h hf hf ) • 0.5 • h (2.21)
Sс =1160•38,5•(2200,5•38,5)+1190•38,5•0,5•38,5+302•(22038,5 38,5)•0,5•220 = =14,6•103 мм3.
Ssp = Аsp • с = 314 • 25 = 7850 мм3;
Ssс = Аsс • (h c1) = 101 • (220 17) = 19998 мм3;
Sred = 14,6 •106 + 6,94 • 7850 + 6,94•19998 = 14,79•106 мм3;
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:
y0 = (2.22)
y0 = = 109,24мм < 110мм.
Момент инерции приведенного сечения относительно оси центра тяжести:
Ired= Iс + ?Е • Ssp • y12 + ?Е1 • Asc • y22 (2.23)
где
Iс=
(2.24)
Iс =
y1 = y0 c = 109,24 25 = 84,24 мм; y2 = h0 y0 c1 = 220 109,24 17 = 93,76 мм.
Ired = 7,57 • 108 +6,94 • 314 • 84,242 + 6,94 • 101 • 93,762 = 7,79 •108мм2.
Определение потерь предварительного напряжения.
Начальное растягивающее напряжение не остается постоянным, а с течением времени уменьшается независимо от способа натяжения арматуры на упоры или бетон.
Согласно норм, все потери предварительного напряжения разделены на две группы:
- технологические потери (первые потери в момент времени t = t0);
- эксплуатационные потери (вторые потери в момент времени t > t0).
Технологические потери
Потери от релаксации напряжений арматуры. При электротермическом спо-собе натяжения арматуры:
? Pir = 0,03 • ?0,max • Asp (2.25)
? Pir = 0,03 • 560 • 314 = 5,28 кН.
Потери от температурного перепада, определяемого как разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натя-жения при нагреве бетона, следует рассчитывать для бетонов классов от С12/15 до С30/37 по формуле:
?P?Т = 1,25 • ?Т • Asp
где ?Т разность между температурой нагреваемой арматурой и неподвижных упоров (вне зоны прогрева), воспринимающих усилия натяжения. При отсутствии точных данных допускается принимать ?Т = 650С.
?P?Т = 1,25 • 65 • 314 = 25,52 кН. (2.26)
Потери от деформации анкеров, расположенных в зоне натяжных устройств ?PA. При электротермическом способе натяжения арматуры ?PA = 0.
Потери, вызванные проскальзыванием напрягаемой арматуры в анкерных ус-тройствах ?Psl. При натяжении арматуры на упоры ?Psl не учитываются.
Потери, вызванные деформациями стальной формы ?Pf, в расчете не учиты-ваются, т.к. они учитываются при определении полного удлинения арматуры.
Потери, вызванные трением арматуры о стенки каналов или о поверхность бетона конструкций ?P?(х). При изготовлении конструкций с натяжением арматуры на упоры будут ?P?(х) отсутствовать.
Потери, вызванные трением напрягаемой арматуры об огибающие приспосо-бления ?P?(х), также не учитываются при данном методе натяжения арматуры.
Потери, вызванные упругой деформацией бетона ?Pс, при натяжении на упоры определяется:
?Pс = ?Е • pp • (2.27)
где pp = = = 0,0024;
zcp расстояние от центра тяжести напрягаемой арматуры до центра тяжести приведенного сечения.
zcp = y0 c = 109,24 25 = 84,24 мм;
Pос усилие предварительного напряжения с учетом потерь, реализованных к мо-менту обжатия бетона:
Pос = ?pm,t • Asp - ?Pir - ?P?Т (2.28)
Pос = - 5,28 25,52 = 122,18 кН;
?Pс = 6,94 • 0,0024 • =4,56 кН.
Усилие предварительного обжатия Pm,0 к моменту времени t = t0, действующее непосредственно после передачи усилия предварительного обжатия на конструк-цию, должно быть не более:
Pm,0 = ?pm,0 • Asp ? 0,75 • fpk • Asp (2.29)
Величину Pm,0 определяют (как для элементов с натяжением арматуры на упоры):
Pm,0 = P0 - ?P0 - ?Pir - ?PA - ?P?(х) - ?Pf (2.30)
Pm,0 = 4,565,28 - 0 25,52 0 0 = 117,62кН < 0,75 • 800 •314 = 188,4 кН; - условие выполняется.
Эксплуатационные потери (потери в момент времени t > t0).
Реологические потери, вызванные ползучестью и усадкой бетона, а также дли-тельной релаксацией напряж