Проектирование элементов каменных и железобетонных конструкций многоэтажных гражданских и жилых зданий
Курсовой проект - Строительство
Другие курсовые по предмету Строительство
пункту 4,8 [2]:
< 0,7 y = 0,7 h / 2 = 0,7 0,25/2 = 0,0875
Тогда расчет по раскрытию трещин в швах кладки производить не надо и:
Ас = А=0,2625=0,24843 м2,
где А = 0,25 1,05 = 0,2625 м2 - площадь сечения простенка,
Ас - площадь сжатой части сечения простенка.
Определим коэффициент продольного изгиба ?1 - по формуле 15 [2]:
,
Где ? - коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента l0;
?С - коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента HЭТ.
расчетная высота элемента, согласно п.4,3, примечание 1 [2] равна:
l0 = 0,9 H = 0,9 3,6 = 3,24 м
гибкость элемента для прямоугольного сплошного сечения по п.4,2 [2] равна:
;
) упругая характеристика ? = 750 для неармированной кладки по табл.15 [2], тогда, согласно табл.18 [2]: ? = 0,7612
) высота сжатой части поперечного сечения АС в плоскости действия изгибающего момента в случае прямоугольного сечения согласно п.4,7 [2]:
hC = h - 2 e0 = 0,25 - 2 0,0067 = 0,2366 м;
) для сжатой части согласно п.4,7 [2]:
= 15,216
) согласно табл.18 [2] ?с = 0,6996;
) в итоге, получаем:
=0,7304.
Для сечения 3-3: ?1 = 0,7304.
Согласно п.4,7 [2] при h=0,25 м < 0,3 м mg - коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки - рассчитывается по формуле 16 [2]:
где h = 0,0692 - коэффициент, принимаемый по табл.20 [2];
Сосредоточенное усилие N1g от непосредственно опирающегося на простенок перекрытия от длительных нагрузок:
Расчетная продольная сила от длительных нагрузок:
Ng = 18,9 [ (4,535+1,368) +3 (4,290+0, 2070,84)] 0.95+415.257 + 192,67 + 107,37 = 707,503 кН;
Изгибающий момент от действия длительных нагрузок:
Эксцентриситет от действия длительных нагрузок:
e0g== 0,00587
Получаем:
0,93525.
mg3-3 = 0,93525.
Согласно табл. 19 [2] для прямоугольного сечения коэффициент, учитывающий возможность повышения расчетного сопротивления сжатой зоны кладки за счет влияния менее напряженной части сечения равен:
Проверка несущей способности простенка:
N = mg j1 Rskb Ac w/ ?с =
= 0,93525 0,7304 1,0268/0,8 =
= 1141,68 кН > N 3-3 = 777,47 кН
Значит, несущая способность простенка обеспечена, следовательно, для колонн первого этажа выбираем кирпич марки 75 на растворе марки 50.
3.3 Расчет наружного простенка на восьмом этаже
Рис.3 Простенок восьмого этажа.
?n1 не учитываем, так как n = 0 - общее число перекрытий, находящихся над перекрытием данного этажа.
Расчетное усилие от собственного веса ригеля:
Расчетная нагрузка от собственного веса наружной стены при плотности каменной кладки
,:
Видим, что в опасным является сечение 2-2, так как площадь простенка в нем меньше. Поэтому проверку в сечении 3-3 не проводим.
Опасное сечение 2-2.
Сосредоточенное усилие от веса стены:
Рис.4 рузовая площадь для определения нагрузки на простенок восьмого этажа от собственного веса.
Расчетное усилие от перекрытия и покрытия вышележащих этажей:
Сосредоточенное усилие N1 от непосредственно опирающегося на простенок перекрытия:
Тогда суммарная сила в сечении 2-2:
Рассчитаем эксцентриситет расчетного продольного усилия:
) Эксцентриситет опорной реакции:
м.
) Изгибающий момент в сечении простенка на уровне верха оконного проема (в сечении 2-2):
М2-2 = е1 N1 = 0,058 145,81 = 5,42 кНм
) Эксцентриситет расчетного продольного усилия:
0,0297
По пункту 4,8 [2]:
< 0,7 y = 0,7 h / 2 = 0,7 0,25/2 = 0,0875
Тогда расчет по раскрытию трещин в швах кладки производить не надо и:
Ас = А=0,2625=0, 20013 м2,где
А = 0,25 1,05 = 0,2625 м2 - площадь сечения простенка,
Ас - площадь сжатой части сечения простенка.
Определим коэффициент продольного изгиба ?1 - по формуле 15 [2]:
,
где ? - коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента l0;
?С - коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента HЭТ.
расчетная высота элемента, согласно п.4,3, примечание 1 [2] равна:
l0 = 0,9 H = 0,9 2,7 = 2,43 м
гибкость элемента для прямоугольного сплошного сечения по п.4,2 [2] равна:
;
) упругая характеристика ? = 750 для неармированной кладки по табл.15 [2], тогда, согласно табл.18 [2]: ? = 0,8484
) высота сжатой части поперечного сечения АС в плоскости действия изгибающего момента в случае прямоугольного сечения согласно п.4,7 [2]:
hC = h - 2 e0 = 0,25 - 2 0,0297 = 0, 1906 м;
) для сжатой части согласно п.4,7 [2]:
= 14,166
) согласно табл.18 [2] ?с = 0,72585;
) в итоге, получаем:
=0,7871.
По эпюре ? (рис.4) для сечения II-II: ?1 = 0,7871.
Согласно п.4,7 [2] при h=0,25 м < 0,3 м mg - коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки - рассчитывается по формуле 16 [2]:
= 1,
где h = 0 - коэффициент, принимаемый по табл.20 [2].