Проектирование элементов каменных и железобетонных конструкций многоэтажных гражданских и жилых зданий
Курсовой проект - Строительство
Другие курсовые по предмету Строительство
Изгибающий момент от действия длительных нагрузок:
Эксцентриситет от действия длительных нагрузок:
e0g== 0,004
Получаем:
0,9375.
По эпюре mg находим mg2-2 = 0,949.
Согласно табл. 19 [2] для прямоугольного сечения коэффициент, учитывающий возможность повышения расчетного сопротивления сжатой зоны кладки за счет влияния менее напряженной части сечения равен:
Тогда расчетное сопротивление:
= 5368,24 кПа = 5,368 МПа,
Где ?с = 0,8 - коэффициент условий работы согласно п.3.11 [2].
В таблице 2 [2] нет такого значения прочности кладки. Поэтому надо произвести армирование кладки.
Устраиваем поперечное армирование арматурной сеткой из проволоки В500 диаметром 6 мм, размером ячейки 4х4 см, с шагом через пять рядов кладки.
Согласно п.4.31 [2] расчет внецентренно сжатых элементов с сетчатым армированием при e0 = 0,0044 < 0,17h = 0,170,25 = 0.0425 производится по формуле:
N mg j1 Rskb Ac w,
где Rskb 2R - расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном сжатии, определяемое при марке раствора 50 и выше по формуле
,
Мы уже получили, что Rskb = 5,368 МПа, тогда:
,
Здесь Rs = == 250 МПа
где - нормативное значение сопротивления растяжению арматуры,
?s = 1,2 - коэффициент надежности по арматуре.
?cs = 0,6 - коэффициент условий работы.
гдеm = - процент армирования по объему, для сеток с квадратными ячейками из арматуры сечением Аst с размером ячейки С при расстоянии между метками по высоте s
m = = = 0,459 %
тg - коэффициент, определяемый по формуле (16) [2];
Vs и Vk - соответственно объемы арматуры и кладки.
Итак, расчетное сопротивление для простенка первого этажа в опасном сечении 2-2:
R12-2 =5,368 - = 3,235 МПа,
Тогда кладку следует вести кирпичом марки 250 на растворе марки 150.
Проверка в сечении 3-3.
Сосредоточенное усилие от веса стены:
Расчетное усилие от перекрытий и покрытия:
Сосредоточенное усилие N1 от непосредственно опирающегося на простенок перекрытия:
Тогда суммарная сила в сечении 3-3:
Рассчитаем эксцентриситет расчетного продольного усилия:
) Эксцентриситет опорной реакции:
м.
) Изгибающий момент в сечении простенка на уровне верха оконного проема (в сечении 2-2):
М3-3 = е1 N1 = 0,058 135,38 = 5,235 кНм
) Эксцентриситет расчетного продольного усилия:
= 0,0041 м.
Согласно пункту 4,8 [2]:
< 0,7 y = 0,7 h / 2 = 0,7 0,25/2 = 0,0875
Тогда расчет по раскрытию трещин в швах кладки производить не надо, и:
Ас = А=0,2625=0,2541 м2,
где А = 0,25 1,05 = 0,2625 м2 - площадь сечения простенка,
Ас - площадь сжатой части сечения простенка.
Согласно п.3.11 [2] при А = 0,2625 м2 < 0,3 м2 - расчётное сопротивление снижается на коэффициент условия работы ?с=0,8.
Определим коэффициент продольного изгиба ?1 - по формуле 15 [2]:
,
где? - коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента l0;
?С - коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента HЭТ.
расчетная высота элемента, согласно п.4,3, примечание 1 [2] равна:
l0 = 0,9 H = 0,9 3,6 = 3,24 м
гибкость элемента для прямоугольного сплошного сечения по п.4,2 [2] равна:
;
) упругая характеристика ? = 750 для неармированной кладки по табл.15 [2], тогда, согласно табл.18 [2]: ? = 0,7612
) высота сжатой части поперечного сечения АС в плоскости действия изгибающего момента в случае прямоугольного сечения согласно п.4,7 [2]:
hC = h - 2 e0 = 0,25 - 2 0,004 = 0,242 м;
) для сжатой части согласно п.4.7 [2]:
;
) согласно табл.18 [2] ?с = 0,708;
) в итоге, получаем:
=0,7346.
В сечении 3-3: ? = ?1 = 0,7346.
Согласно п.4.7 [2] при h=0,25 м < 0,3 м mg - коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки - рассчитывается по формуле 16 [2]:
где h = 0,0692 - коэффициент, принимаемый по табл.20 [2];
Сосредоточенное усилие N1g от непосредственно опирающегося на простенок перекрытия от длительных нагрузок:
Расчетная продольная сила от длительных нагрузок:
Ng = 18,9 [ (4,535+1,368) +6 (4,290+0,55650,84)] 0.95+715.257 +311,17 + 107,37 = 1143,85 кН;
Изгибающий момент от действия длительных нагрузок:
Эксцентриситет от действия длительных нагрузок:
e0g== 0,0036
Получаем:
= 0,9376.
В сечении 3-3 mg3-3 = 0,9376.
Согласно табл. 19 [2] для прямоугольного сечения коэффициент, учитывающий возможность повышения расчетного сопротивления сжатой зоны кладки за счет влияния менее напряженной части сечения равен:
Проверка несущей способности простенка:
N = mg j1 Rskb Ac w/ ?с =
= 0,9376 0,7346 1,016/0,8 =
= 2987,03 кН > N 3-3 = 1289,95 кН
Значит, несущая способность простенка обеспечена, следовательно, для колонн первого этажа выбираем кирпич марки 250 на растворе марки 150.
3.2 Расчет наружного простенка на четвертом этаже
&n