Проектирование фундаментов под 11-этажное здание в открытом котловане
Курсовой проект - Строительство
Другие курсовые по предмету Строительство
? оно не превышает расчетного сопротивления R грунта, на который опирается условный фундамент, т.е. соблюдается условие: рII?R.
Определение среднего давления р под подошвой условного фундамента
Для вычисления р необходимо определить площадь подошвы условного ленточного фундамента Аусл и нагрузки, передающиеся на эту площадь от собственного веса всех элементов, входящих в объем условного фундамента, а также и от сооружения.
Площадь условного ленточного фундамента:
,где
- среднее значение угла внутреннего трения грунтов, залегающих в пределах рабочей длины сваи lсв=5 м.
Объемы условного фундамента, всех входящих в него конструктивных элементов и грунта.
условного фундамента (hусл - от планир. отм. до конца сваи)
ростверка
части стены подвала, расположенной ниже верха условного фундамента (ниже отметки DL):
части пола подвала (справа от стены подвала):
части подвала, примыкающего к стене и ограниченного справа стороной условного фундамента:
грунта
Объем свай не вычитается из объема Vусл. При подсчете веса грунта в условном фундаменте Gгр.усл. не учитывается увелечение его удельного веса за счет уплотнения при забивке свай. Принимается, что Gгр.усл.= Vгр.усл*~( Vгр.усл-Vсв)*
Нагрузки от собственного веса всех составных частей условного фундамента и от сооружения:
ростверка и всей надростверковой конструкции, то есть всей стены подвала, включая ее часть, расположенную выше отметки DL:
=Qр+Qнк=30 кН; (определены ранее при вычисл. фактич. нагрузки)
части пола подвала: Qчпп=Vчпп*=0,04*22=0,88кН
свай (1 свая с рабочей длиной lсв=9,5 м, из которых 9,5 м - в водонасыщенном грунте): Qсв=[0.32*9,5*(18-10)]1=6,84кН
грунта в объеме условного фундамента: Qгр=Vгр. усл.*
Отсюда сразу считаем Gгр: Gгр.усл.=10*9,21 =92,1кН
Среднее давление р под подошвой условного фундамента
Вычисление расчетного сопротивления R для Глины (6 слой), залегающей под подошвой условного фундамента. (на конце сваи)
где Принимаем gс1 = 1,1; gс2 = 1,0. k = 1.
Мg, Мq, Мс - коэффициенты, принимаемые по таблице 4 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения j грунта, находящегося непосредственно под подошвой фундамента, т.е. рабочего слоя. При j = 10 (глина) принимаем:
Мg = 0,18;
Мq = 1,73;
Мс = 4,17.- коэффициент, принимаемый равным:
при b < 10 м kz = 1;
при b 10 м kz = z0/b + 0,2.
Здесь b - ширина подошвы фундамента, м.
Как было определено, для свайного фундамента b = 0,8 м принимаем kz = 1.- глубина заложения фундамента от уровня планировки срезкой или подсыпкой, м. Согласно проведенным выше вычислениям d = 2,3 м. С=25
gII - осредненное (по слоям) значение удельного веса грунта, залегающего выше отметки заложения подошвы фундамента, (при наличии подземных вод определять определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3.
gII = g6=8,3
- приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, м.
где , hs =9,5 м; hcf =0,2м; , gcf =22.
Итак:
,9кН<305,2кН - условие выполняется
Подбор молота для забивки свай и определение расчетного отказа
Данные: Свая 0,3*0,3*9,5м ; Fd=541,92кН; Pсв=387кН
Подбор молота. Э=1,75*а*Рсв; где а = 25Дж/кН Э=1,75*25*387=16931Дж=16,9кДж
Подходит Дизель-молот марки С-995 С энергией удара 19кДж
Проверка пригодности молота. (Gм+Gс)/Эр<Kм
где Gм - полный вес молота =26кНс - вес сваи с наголовником и подбабком (принимаем вес наголовника 100кгс=1кН, подбабок не используется.
Вес железобетонной сваи 0,329,524=20,5кН; Gс=20,5+1=21,5кН
Эр - расчетная энергия удара, определяемая для трубчатых дизель-молотов по формуле:
Эр=0,9G*Н (G - вес ударной части молота - 12,5кН,)
Н - фактическая высота падения молота, на стадии
окончания забивки принимаемая по табл - 2,8м . Эр=0,912,52,8=31,5кДж.
Км=6кДж - коэффициент применимости молота
Итого: (26+21,5)/31,5=1,5<6. Условие выполнено. Молот пригоден.
Определение расчетного отказа.
где - k-m, принимаемый для железобетонных свай, забиваемых с наголовником, равным 1500кН/м2;
А - площадь поперечного сечения сваи 0,30,3=0,009м2;
- коэффициент восстановления удара при забивке железобетонных свай с применением наголовника и деревянного вкладыша в нем; - несущая способность сваи по грунту, =529,3кН
Эр =31,5 кДж ; Gм =26кН ; Gс =21,5 кН
что окончательно подтверждает выбор молота
Определение конечной осадки свайного фундамента (послойным суммированием)
Подготавливаем графическую схему, необходимую для расчета осадки довычисляем для ее построения необходимые данные.
Вычисление ординат эпюры природного давления ?zg,i
Эпюра природного давления на планировочной отметке пов-ти земли принимается равной нулю. Далее:
На границе 5 и 6 слоев :
На подошве усл фунд-та:
На конце 6 слоея :
Вычитание ординат вспомогательной эпюры 0,2 ?zg,i
76,282,2120,4135,3148,5151,940,2*15,2416,4424,082729,730,4
Вычисление ординат эпюры дополнительного давления ?zp,i
Сначала вычисляется верхняя ордината эпюры ?zp0 непоср. под подошвой фундамента при z = 0:
Затем вычисляются другие ординаты по формуле для различных глубин zi откладываемых от подошвы фундамента. Коэффициенты ?i для условий данного примера берутся в зависимости от отношения длины фундамент?/p>