Проектирование фундаментов под 11-этажное здание в открытом котловане
Курсовой проект - Строительство
Другие курсовые по предмету Строительство
/p>
Строим график:
Из графика видно, что минимальная ширина фунд. подушки должна быть равна 4.7м. Это невозможно,т к. Вmax по госту 3,2м это означает,что надо закладывать песчанную подушку.
Принимаем песчанную подушку (песок крупный ср. плотности) из условия .; с=0,; ; ; е=0,65; ; R=300кПа Е=30000кПа
Проверяем условие рII ? R на контакте подошвы фунд-та с песчаной подушкой
Экспериментальным методом принимаем b=1,6м.
Собственный вес 1 пог. м фундамента QII складывается из веса железобетонной плиты ФЛ16.30-3, четырех бетонных стеновых фундаментныхблоков сплошных ФБС и пригрузки от пола подвала на внутренней консольной части ак опорной плиты
,где
Удельный вес бетона блоков ФБС и пола подвала принят равным ?б=?cf =22 кН/м3.
Удельный вес железобетона фундаментной плиты ФЛ принят равным ?жб =24 кН/м3.
Вес грунта на консольной части фундаментной плиты с наружной стороны:
= ак Ч hЧ1 Ч ?II GII = 0.6*1.8*1*18=19,44кН/м
ак- вылет консольной части плиты в сторону обратной засыпки (и в сторону подвала при вычислении веса пола подвала, входящего в QII);
?II = 18 кН/м3 - удельный вес обратной засыпки.
Итак: полная расчетная нагрузка, действующая на грунт на отметке
подошвы фундамента при ширине опорной плиты b=1,6 м составляет:
При этом среднее напряжение pII под подошвой фундамента на 1 пог.м его длины составит:
Сравниваем полученное значение pII при принятых размерах фундаментной плиты ФЛ16.30-3 с расчетным сопротивлением R грунта основания:
Условие на контакте подошвы фундамента и песчаной подушки выполняется.
Назначаем экспериментальным путем толщину подушки z=1.5м. И проверяем условие
на контакте подошвы подушки с текучей супесью.
(d=2.1м =13,38кН/м*3 )
Вычисляем R текучей супеси от условного фундамента шириной bz и глубиной заолжения d+z=dz.
Превышение расчётного сопротивления R над средним давлением, действующим под подошвой ленточного фундамента рII не должно составлять более 10%. Так как разница меньше 10%, то можно считать, что фундамент с плитой марки ФЛ 16.30-3 достаточно экономичен и подобран правильно.
окончательно принимаем типовую фундаментную подушку:
Последние цифры -1, 2, 3, 4 в маркировке железобетонных плит ленточныхсборных фундаментов обозначают их несущую способность какконструкции, т.е. численное значение величин максимального реактивного давления на них со стороны грунта, при котором они, в соответствии с ихармированием, могут использоваться: 1 - при давлении до 150 кПа; 2 - до 250кПа; 3 - до 350 кПа и 4 - до 450 кПа. То же обозначают последние цифры вмаркировке фундаментов под колонны
ФЛ 16.30-2 с характеристиками: в=1600 мм; l=2980 мм; h=300 мм; Vбетона=1,09 м3; m=2,71 т.
и 4 стеновых бетонных блока марки - ФБС 24-4-6-T с характеристиками:
=2380 мм; b=400 мм; h=580 мм; m=1,3 т; V=0,543 м3.
Определение конечной (стабилизированной) осадки фундамента мелкого заложения
Подготавливаем графическую схему, необходимую для расчета осадки Вычисляем для ее построения необходимые данные.
Вычисление ординат эпюры природного давления ?zg,i
При планировке срезкой эпюра природного давления на отметке пов-ти земли принимается равной нулю. Далее:
На границе 1 и 2 слоев:
Под подошвой:
На уровне WL:
На границе 2 и 3 слоев:
На границе 3 и 4 слоев:
На границе 4 и 5 слоев:
На границе ВС:
На границе 5 и 6 слоев :
Вычитание ординат вспомогательной эпюры 0,2 ?zg,i
26,8632,0240,647,8268,6176,25113,5120,40,2*5,376,48,19,5613,7215,2522,724
Вычисление ординат эпюры дополнительного давления ?zp,i
Сначала вычисляется верхняя ордината эпюры ?zp0 непоср. под подошвой фундамента при z = 0:
Затем вычисляются другие ординаты по формуле для различных глубин zi откладываемых от подошвы фундамента. Коэффициенты ?i для условий данного примера берутся в зависимости от отношения длины фундамента стены l к ширине фундамента b, то есть =19,6/1,4>10 (принимается по последней колонке таблицы) Вычисления удобно вести в табличной форме
(Заполн. Из табл.)
(Заполн. Из табл.)кПаСлои001189,68Насыпь (остатки свалки)0,40,320,977185,3170,80,640,881167,1081,20,960,775147,0021,61,280,642121,77521,60,55104,3242,41,920,47790,4774Супесь текучая2,82,240,4279,66563,22,560,37470,94033,62,880,33763,922243,20,30658,04214,43,520,2853,11044,83,840,25848,9374Суглинок текучий5,24,160,23945,33355,64,480,22342,298664,80,20839,4534Песок, мелкий,ср плотности, насыщ. водой6,45,120,19637,17736,85,440,18535,09087,25,760,17533,1947,66,080,16631,486986,40,15829,96948,46,720,1528,4528,87,040,14327,12429,27,360,13725,98629,67,680,13225,03781080,12623,899710,48,320,12223,14110,88,640,11722,192611,28,960,11321,433811,69,280,10920,6751
Вычисление деформационных характеристик слоев грунта основания.
После вычисления ординат и построения эпюр природного ?zg , 0,2?zg и дополнительного ?zp давлений появилась возможность увидеть, каким было в середине каждого (i-го) грунтового слоя давление ?zg,i от собственного веса вышележащей толщи грунтов в природном состоянии и каким стало полное давление ?zполное=?zg +?zp , когда к природному давлению добавилось давление ?zp от построенного сооружения. Это позволяет получить интервал изменения напряжения и соответствующий ему интервал изменения коэффициентов пористости e по компрессионной кривой или осадки s по графику испытаний штампом, которые необходимы для расчета деформационных характеристик грунта mo, mv , Е
Компрессионные испытания грунта отобранного на глубине зало