Проектирование трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором
Дипломная работа - Разное
Другие дипломы по предмету Разное
?ющая комплексного коэффициента C1
r1=0.5778 Ом - Активное сопротивление фазы обмотки статора при раiетной температуре
C1p=0.0195 - Реактивная составляющая комплексного коэффициента C1
x1=0.899 Ом - Индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки статора
b'=0.04 - Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения
a'=1.068 - Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения
U1H=220 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора
I0a=0.494 А - Активная составляющая тока холостого хода
I0p=7.706 А - Реактивная составляющая тока холостого хода
uп=17 - Рациональное число эффективных проводников в пазу статора
a=1 - Число параллельных ветвей обмотки статора
Раiет пусковых характеристик с учетом эффектов вытеснения тока и насыщения для скольжения S=Sкрпред
№ п/пНаименование раiетных величин, формулы и поясненияОбозна- чениеВели- чинаРазмер- ность8.46Фазный ток статора Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) I1п=I1?(s=1.0) I1п=80.82 АI1п80.82А8.47Полный ток паза статора Iпаз=I1пЧuп/a Iпаз=80.82Ч17/1=1373.94 АIпаз1373.94А8.48Прогнозируемое значение коэффициента насыщения kнас(1)=СУ(Iпаз)kнас(1)1.588.49Предварительное значение коэффициента насыщения (для Sкр.пр) kнас.пред(Sкр.пр)=kнас(1)ЧI1?(Sкр.пр)/I1п kнас.пред(Sкр.пр)=1.58Ч60.17/80.82=1.176 kнас.пред(Sкр.пр)1.1768.50Коэффициент насыщения (для Sкр.пр) kнас(Sкр.пр)=СУ(kнас.пред(Sкр.пр)) Если передварительное значение больше 1, то оно принимается за значение коэффициента, в противном случае коэффициент iитается равным 1.kнас(Sкр.пр)1.1768.51Прогнозируемое значение фазного тока при пуске с учетом вытеснения тока и насыщения (для Sкр.пр) I1нас.пр(Sкр.пр)=kнас(Sкр.пр)ЧI1?(Sкр.пр) I1нас.пр(Sкр.пр)=1.176Ч60.17=70.8 АI1нас.пр(Sкр.пр)70.8А8.52Средняя МДС обмотки, отнесенная к одному пазу статора (для Sкр.пр) Fп.ср.(Sкр.пр)=0.7ЧI1нас.пр(Sкр.пр)Чuп/aЧ(k'?+kу1Чkоб1ЧZ1/Z2) Fп.ср.(Sкр.пр)=0.7Ч70.8Ч17/1Ч(1+1Ч0.9598Ч36/26)=1962.2 АFп.ср.(Sкр.пр)1962.2А8.53Фиктивная индукция потока рассеяния в воздушном зазоре (для Sкр.пр) B??(Sкр.пр)=Fп.ср.(Sкр.пр)Ч10-3/(1.6Ч?ЧCN) B??(Sкр.пр)=1962.2Ч10-3/(1.6Ч0.45Ч0.938)=2.905 ТлB??(Sкр.пр)2.905Тл
Параметры раiетов :
I1?(s=1.0)=80.82 А - Модуль фазного тока статора Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0)
uп=17 - Рациональное число эффективных проводников в пазу статора
a=1 - Число параллельных ветвей обмотки статора
I1?(Sкр.пр)=60.17 А - Модуль фазного тока статора Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для Sкр.пр)
k'?=1 - Вспомогательный коэффициент раiета магнитной проводимости пазового рассеяния паза статора
kу1=1 - Коэффициент укорочения шага обмотки
kоб1=0.9598 - Обмоточный коэффициент
Z1=36 - Число пазов статора
Z2=26 - Число пазов ротора
?=0.45 мм - Величина воздушного зазора
CN=0.938 - Коэффициент размерных соотношений зубцовых зон статора и ротора
Параметры раiетов :
B??(Sкр.пр)=2.905 Тл - Фиктивная индукция потока рассеяния в воздушном зазоре (для Sкр.пр)
t1=0.01335 м - Значение зубцового деления статора
bш(1)=3.5 мм - Значение ширины шлица паза статора
hш(1)=0.5 мм - Высота шлица статора
hк(1)=2.2 мм - Высота клиновой части паза статора
?п(1)=1.119 - Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния статора
?д(1)=2.288 - Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора
x1=0.899 Ом - Индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки статора
?л(1)=0.825 - Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния обмотки статора
t2=18.38 мм - Зубцовое деление ротора
bш(2)=1.5 мм - Ширина прорези паза ротора
hш(2)=0.75 мм - Глубина прорези паза ротора
?п2?(Sкр.пр)=1.396 - Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния короткозамкнутого ротора с учетом действия эффекта вытеснения тока (для Sкр.пр)
?д(2)=2.787 - Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора
x'2=1.225 Ом - Приведенное к статору индуктивное сопротивление рассеяния фазы ротора
?л(2)=0.334 - Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния ротора
?п(2)=1.408 - Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора
r12=1.243 Ом - Активное сопротивление, характеризующее магнитные потери в схеме замещения
r1=0.5778 Ом - Активное сопротивление фазы обмотки статора при раiетной температуре
x12п=38 Ом - Пусковое сопротивление взаимоиндукции для скольжений S?(0.1ч0.15)
Параметры раiетов :
C1ап(Sкр.пр)=1.018 - Активная составляющая комплексного коэффициента C1п (для Sкр.пр)
r12=1.243 Ом - Активное сопротивление, характеризующее магнитные потери в схеме замещения
C1рп(Sкр.пр)=0.015 - Реактивная составляющая комплексного коэффициента C1п (для Sкр.пр)
x12п=38 Ом - Пусковое сопротивление взаимоиндукции для скольжений S?(0.1ч0.15)
U1H=220 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора
r1=0.5778 Ом - Активное сопротивление фазы обмотки статора при раiетной температуре
x1нас(Sкр.пр)=0.674 Ом - Индуктивное сопротивление обмотки статора с учетом насыщения (для Sкр.пр)
x'2?нас(Sкр.пр)=0.887 Ом - Индуктивное сопротивление обмотки ротора с учетом насыщения (для Sкр.пр)
r'2?(Sкр.пр)=0.337 Ом - Приведенное к статору сотпротивление фазы ротора (для Sкр.пр)
S(Sкр.пр)=0.1554 - Величина скольжения (для Sкр.пр)
I1нас.пр(Sкр.пр)=70.8 А - Прогнозируемое значение фазного тока при пуске с учетом вытеснения тока и насыщения (для Sкр.пр)
I1 ном=21.783 А - Модуль фазного тока статора Г-образной схемы замещения для номинального
Copyright © 2008-2014 studsell.com рубрикатор по предметам рубрикатор по типам работ пользовательское соглашение