Проектирование тепловой электростанции мощностью 300 МВ
Курсовой проект - Физика
Другие курсовые по предмету Физика
Выбор выключателей и разъединителей
Электрические аппараты выбираются по расчётным условиям нормального режима с последующей проверкой их работоспособности в аварийных режимах. При этом расчётные величины должны быть меньшими или равным каталожным параметрам.
Расчётные и каталожные параметры выключателей на 220 кВ сводим в табл. 5.1.1.
Таблица 5.1.1. Расчётные и каталожные параметры выключателей на 220 кВ
Условия выбораРасчетные условияКаталожные данныеВыключатель ЯЭ-220Л-11У4Разъединитель РНДЗ-2-220/630 Т11) Uрмакс UномUрмакс=220 кВUном=220 кВUном=220 кВ2) Iрмах IномIном=1250 АIном = 630 А3) Iпt Iном.отк
v2Iпt+iаt iа номIпt=4,912 кА
v2Iпt+iаt=10,38 кАIном.отк= 40 кА
iа ном=
-
4) Iпо Iдин
iу iдинIпо = кА
iу = 8,938 кАIдин с=40 кА
iмакс=100 кА-
iдин=100 кА5)
Расчётные и каталожные параметры выключателей на 10 кВ, устанавливаемых сразу за генераторами, сводим в табл. 5.1.2.
Таблица 5.1.2.Расчётные и каталожные параметры выключателей на 10 кВ
Условия выбораРасчетные условияКаталожные данныеВыключатель МГУ - 20 - 90/9500У3Разъединитель РВРЗ-1-20/8000 УЗ1) Uрмакс UномUуст=10 кВUном=20 кВUном=20 кВ2) Iрмах IномIрмах =6636АIном=9500 АIном=8000 А3) Iпt Iном.отк
v2Iпt+iаt iа номIпt=57,128кА
v2Iпt+iаt=118,3 кАIном.отк= 90 кА
iа ном=
-
4) Iпо Iдин
iу iмаксIпо=66,385кА
iу=169,98кАIдин=105 кА
iмакс =300 кА-
iдин=320 кА5)
Таблица 5.1.3. Расчётные и каталожные параметры выключателей за реактором на КРУ (шкаф КРУ: К-ХХVII)
Условия выбораРасчетные условияКаталожные данныеВМПЭ-10-4000-31,5У31) Uрмакс UномUуст=10 кВUном =10 кВ2) Iрмах IномIрмах =3736АIном=4000 А3) Iпt Iном.отк
v2Iпt+iаt iа номIпt=16,631кА
v2Iпt+iаt=30 кА
Iном.отк =31.5 кА iа ном=112,14 кА4) Iпо Iдин
iу iмахIпо=18,97кА
iу=50,274кА
Iдин=31,5 кА
iмах=80 кА5)
Для трансформаторов собственных нужд и пускорезервного трансформатора выбираем соответственно вакуумные выключатели ВВЭ-10-31,5/1600УЗ и ВВЭ-10-31,5/2000УЗ
Таблица 5.1.4. Расчётные и каталожные параметры выключателей ТСН и ПРТСН
Условия выбораРасчетные условия Каталожные данныеВВЭ-10-31,5/1600УЗ, ВВЭ-10-31,5/2000УЗТСНПРТСН1)Uрмакс UномUуст=6,3 кВUуст=6,3 кВUном =10 кВ 2) Iрмах IномIрмах =1145 А
Iрмах =1840 А
IномСН=1600 А IномПРСН=2000 А3) Iпt Iном.отк
v2Iпt+iаt iа номIпt=18,065кА
v2Iпt+iаt= 28,95кА
Iпt=26,783кА
v2Iпt+iаt=43,11 кА
Iном.отк =31,5 кА iа ном=51,23 кА4) Iпо Iдин
iу iмаксIпо=11,267кА
iу=44,299кАпо=19,95кА
iу=65,11кА
Iдин=31,5 кА
iмакс=80 кА5)
Выбор реакторов
Сопротивление линейного реактора определяется из условия ограничения тока КЗ до отключающей способности выбранного выключателя ВМПЭ-10 с Iном отк = 31,5кА.
Результирующее сопротивление цепи КЗ до реактора определяем по выражению:
.(4.2.1)
где - начальное значение периодической составляющей тока КЗ при КЗ на шинах генераторного напряжения.
Требуемое сопротивление цепи КЗ для обеспечения Iном отк = 31,5кА будет:
. (4.2.2)
Их разность даст требуемое Хр:
.(4.2.3)
Далее по Uном=10 кВ и Iном=1870 А выбираем реактор с большим Хр [2,стр.342]:
РБДГ 10-2500-0,25У3; Uн=10 кВ;
Iдлит доп=2150 А;
Хном=0,25 Ом.
Таблица 5.1.4. Расчётные и каталожные параметры реактора
Условия выбораРасчетные условияКаталожные данныеРБДГ 10-2500-0,25У31) Uрмакс UномUуст=10 кВUном =10 кВ2) Iрмах IномIрмах =1870А
Iном=2500 А3) хр хном
хр=0,12хном=21504)iу iмахiу=50,274кА
iмах=60 кА5)
Выбор разрядников.
Для защиты от атмосферных и кратковременных внутренних перенапряжений изоляции оборудования применяют следующие виды разрядников:
на напряжение 220 кВ:
РВМГ - 220 МУ1;
на напряжение 10 кВ:
РВО-10У1.
Выбор предохранители
Выбираем предохранители по номинальному напряжению
Результаты выбора показаны на 1 листе графической части.
. Выбор токоведущих частей
Наметим места выбора токоведущих частей на рис.6.1.
Рис.6.1 Места выбора токоведущих частей
Выбор гибкого токопровода для соединения Г ТВФ-120 с КРУ 10 кВ
Это участок 1-2 на рисунке.
Выбираем сечение провода по экономической плотности тока [1, с.248]:
,(6.1)
где =1,0 - экономическая плотность тока (1, с.230);
.(6.2)
Принимаем 2 несущих провода АС-300/39. Тогда сечение АL проводов будет:
.(6.3)
Число проводов А-185 будет:
.
Принимаем токопровод 2*АС-300/39+7*А-185 диаметром d=170,5 мм, расстояние между фазами D=3 v [2, c.244].
)Проверяем по допустимому току:
.
Должно выполняться условие ,
, 4920>3725 - выполняется.
)Пучок гибких голых проводов имеет большую поверхность охлаждения, поэтому проверку на термическую стойкость производить не будем.
)Проверяем токопровод по условиям схлёстывания.
Находим силу взаимодействия между фазами:
, (6.4)
п,о=66,385 кА, Тмах=5500ч.
Сила тяжести 1 м провода с учётом массы колец 1,6 кг, если АС-300/39 -1,132 кг и А-185 - 0,502 кг [2, с.427-428].
.
Принимая tрз=0,1с (из выбора выключателя на КРУ), рассчитаем эквивалентное по импульсу время действия защиты (с учётом влияния апериодической составляющей тока КЗ): tэк=0,1+0,05=0,15 с.
=2 м - стрела провеса провода.
По рассчитанным отношения по диаграмме [1, с.245] находим .
Определяем допустимое отклонение фаз и сравниваем с расчётным
,(6.5)
-наибольшее допустимое расстояние в свету между фазами в момент их наибольшего сближения (для токопроводов генераторного напряжения [1, с.245]).
Схлёстывание не произойдёт, так как >b.
В?/p>