Проектирование механизма подъема тележки мостового крана
Курсовой проект - Разное
Другие курсовые по предмету Разное
»яции воздуха;
0,011+0,022
= 0,058 м 2 - площадь поверхности тормозного барабана за вычетом частей, перекрытыми колодками или лентой;
Тепло, отводимое с поверхности вращающегося тормозного барабана
67,72 Вт,
где Вт/м2град - коэффициент теплоотдачи конвекцией при вращающемся тормозном барабане;
4,71 м/с
окружная скорость барабана.
Отсюда 23,95 Вт/м2град
Суммарный возможный теплоотвод
Возможный теплоотвод определяется из условия, что теплопередача осуществляется только через тормозной барабан (колодки или лента теплоизолированы фрикционными накладками):
Ф = Ф1 + Ф2 + Ф3 = 13,1 +16,39 + 67,72 = 97,21 Вт
Ф = 97,21 Вт Wв = 22,28 Вт - это указывает на то, что фактическая средняя температура в контакте фрикционных пар будет существенно меньше принятой расчетной.
3.7 Расчет пружины замыкания и подбор размыкающего устройства. (рис. 2)
Нормальная сила прижатия колодок к барабану
Н
Сила замыкания, приложенная к верхнему концу рычага
1040 Н
Номинальная сила замыкающей пружины
1060 Н,где
Fв = 20 Н - сила вспомогательной пружины, способствующая отводу колодок при размыкании тормоза
Дополнительная осадка пружины при размыкании тормоза
2,4 мм,где =0,5 мм - зазор между колодкой и барабаном при dТ =125 мм
Расчетная сила на пружине 1113 Н
Работа осадки пружины 2671,2 Н мм
Работа, совершаемая электромагнитом.
а) магнит МО-100Б с характеристиками
TM=5500 Н мм - момент, развиваемый электромагнитом ;
=0,131 рад - угол поворота якоря электромагнита (для МО-100Б =0,131 рад, а для больших типоразмеров =0,096 рад)
== 581,8 Н мм,где
КМ - коэффициент использования якоря (для короткоходовых КМ = 0,8…0,85 );
=0,9…0,95 - КПД рычажной системы тормоза
Для электромагнитов с поступательным движением якоря
,8< 2671,2=
б) магнит МО-200Б с характеристиками
TM=40000 Н мм ,=0,096 рад
== 3100,8 Н мм; 3100,8 > 2671,2=
б) магнит МО-300Б с характеристиками
TM=10 5 Н мм ,=0,096 рад, == 7752 Н мм; 7752 > 2671,2=
Из выполненных расчетов следует, что магнит МО-100Б не удовлетворяет предъявленным требованиям, а наиболее оптимальной работой обладает магнит МО-200Б.
Расчет пружины. Выбираем для пружины сталь 60С2 (допускаемое напряжение кручения []=750 МПа)
Определяем параметры пружины для трех значений индекса С при F3=1113 Н, =2,4 мм.
Индекс пружины 456Коэффициент К=1,381,31,24Диаметр пружины , мм4,656Средний диаметр пружины , мм192532Осадка одного витка пружины *, мм1,452,654,3Число витков 342114Длина пружины , мм224,4147102* - здесь МПа - модуль упругости стали при кручении
С габаритами тормоза лучше всего согласуется пружина c индексом С=6, т.к. H2 = 102 мм < dТ
4. РАСЧЕТ СПУСКНОГО ДИСКОВОГО ТОРМОЗА
Тормоз встроен в редуктор (установлен на промежуточном валу).
Исходные данные:
dв = 48 мм (табл. по валам) - диаметр промежуточного вала;
uб-Т = 5,19 - передаточное число передачи между валами барабана и тормоза
0,92 - КПД элементов, расположенных между крюковой подвеской и валом тормоза
4.1 Расчет статического момента груза, приведенного к валу тормоза
332 Нм
4.2 Выбор и расчет параметров резьбы
Ориентируясь на dв = 48 мм, по ГОСТ 9484-73 выбираем трехзаходную трапецеидальную резьбу с параметрами:
d = 60 мм - наружный диаметр;
d3 = 51 мм - внутренний диаметр;
d2 = 56 мм - средний диаметр;
P= 8 мм - шаг резьбы
Угол наклона винтовой линии
=7 0 45 - это соответствует рекомендуемому диапазону 6 0…12 0
Угол трения в резьбовой паре.
При коэффициенте трения бронзы по стали со смазкой f=0,08 и угле профиля резьбы
4 0 45
4.3 Расчет фрикционных пар
Выбор материала.
В качестве материала фрикционных пар выбираем вальцованные тормозные накладки по стали при работе в масле с характеристиками f=0,35, [p}=1 МПа - допускаемое давление (параметр износостойкости).
Ориентируясь на dв = 48 мм, d = (2…3)d в = 3*48 = 144 мм. С учетом размера под палец принимаем диаметр внутреннего трения d = 170 мм
Наружный диаметр D== = 230 мм
Диаметр трения мм
4.4 Проверка условия отсутствия самоторможения механизма
fdT > ;
> ;
, 3 мм > 12,4 мм
4.5 Расчет осевой силы замыкания
Осевая сила замыкания при учете того, что грузовой момент на валу тормоза уравновешивается моментом трения в резьбе и моментом трения фрикционной пары диск - храповое колесо,
=15 кН,где
z- число рабочих фрикционных пар при неподвижном вале тормоза.
4.6 Расчет момента трения тормоза при опускании груза
477 Нм
Коэффициент запаса тормоза = 1,44 > =1,2
Проверка давления на фрикционных парах
< [p]=1 МПа
Проверка тормоза по нагреву 1,63 10 5Вт м -2 < [pfV]=5*10 5 Вт м -2, здесь средняя окружная скорость, отнесенная к диаметру трения
=1,28 м/с
Определение рабочего числа витков по условию износостойкости резьбы ,где К дин - коэффициент динамической нагрузки;
[p] - допускаемое давление в резьбе.
Рис3. Спускной дисковый тормоз