Предупреждение гидратообразования в системах сбора и промысловой подготовки скважинной продукции на примере Ямбургского месторождения
Дипломная работа - Геодезия и Геология
Другие дипломы по предмету Геодезия и Геология
?о-лучевая, диаметры шлейфов - 273, 325 и 530 мм, число скважин в кустах от 3 до 10. ГСС промыслов ЯГКМ характеризуются следующими основными параметрами:
УКПГ-1. Схема сбора - лучевая, диаметр промысловых газопроводов 530 мм с суммарной протяженностью 90070 м, самый короткий 2800 м и протяженный 11260 м;
УКПГ-2. Схема сбора - лучевая, диаметр промысловых газопроводов 530 мм с суммарной протяженностью 56130 м, самый короткий 2250 м и протяженный 10000 м;
УКПГ-3. Схема сбора - лучевая, диаметр промысловых газопроводов 530 мм с суммарной протяженностью 79240 м; самый короткий 790 м и протяженный 10400 м;
УКПГ-4. Схема сбора - коллекторно-лучевая, диаметры промысловых газопроводов 219 мм (суммарная протяженность 860 м), 273 мм (суммарная протяженность 10000 м), 325 мм (суммарная протяженность 48620 м) и 530 мм (суммарная протяженность 65250 м); самый короткий 800 м и протяженный 11260 м;
УКПГ-5. Схема сбора - лучевая, диаметр промысловых газопроводов 530 мм с суммарной протяженностью 65440 м; самый короткий 1380 м и протяженный 11260 м;
УКПГ-6. Схема сбора - лучевая, диаметры промысловых газопроводов 325 мм (суммарная протяженность 8060 м) и 530 мм (суммарная протяженность 76110 м); самый короткий 3150 м и протяженный 7660 м;
УКПГ-7. Схема сбора - коллекторно-лучевая, диаметры промысловых газопроводов 273 мм (суммарная протяженность 21480 м), 325 мм (суммарная протяженность 22170 м) и 530 мм (суммарная протяженность 115870 м); самый короткий 680 м и протяженный 12250 м;
ЭУ-8. Схема сбора - коллекторно-лучевая, диаметры промысловых газопроводов 273 мм (суммарная протяженность 4640 м) и 325 мм (суммарная протяженность 16240); самый короткий 250 м и протяженный 3900 м;
При разработке Ямбургского ГКМ осуществляется статистическая обработка диспетчерской информации по тепловым и гидравлическим режимам работы трубопроводов системы сбора. Выполнен анализ фактической динамики изменения основных теплогидравлических параметров работы шлейфов и коллекторов ГСС с 2000г. по июль 2003г для УКПГ-1,3,5,6,7,8.
Наиболее сложной динамикой отличаются кривые изменения потерь давления и гидравлической эффективности в коллекторе (шлейфе). Это объясняется причинами накопления жидкости в пониженных участках газопроводов, неустойчивостью в балансе термобарических и расходных характеристик газожидкостных потоков, сезонной и технологической неравномерностью в отборе газа, а также, недостаточно полной и достоверной информацией о технологических режимах работы ГСС. Например, анализ динамики изменения давления на УКПГ-3 показывает труднообъяснимую тенденцию к стабилизации и даже некоторому уменьшению перепадов давления в период с декабря 2002г по июнь 2003 года.
Среднестатистические перепады давления на июнь 2003 года по различным УКПГ составляют соответственно: УКПГ-1 - 2.4 ата, УКПГ-3 -1.3 ата, УКПГ - 5 - 2.5 ата, УКПГ - 6 - 2.5 ата, УКПГ - 7 - 3.4 ата, УКПГ - 8 - 18.7 ата.
На основе современных методик раiетов газожидкостных потоков изучены технологические режимы работы, изменение средних потерь давления и дебита и гидравлической эффективности коллекторов (шлейфов) на УКПГ-2 и УКПГ-4 за длительный период их эксплуатации с января 1997 года по июнь 2003 года. Выполнен анализ фактической динамики параметров работы шлейфов и коллекторов ГСС, получены раiетные зависимости изменения входного давления и среднестатистического перепада давления на УКПГ-2 и УКПГ-4. Среднестатистические перепады давления на июнь 2003 года составляют соответственно: УКПГ-1 - 1.97 ата, УКПГ-4 - 2.59 ата.
В настоящий момент потери давления в системах сбора газа на УКПГ (в % от Ру) составляют - 3 % для УКПГ-3; 6-8 % для УКПГ-1,2,4,5,6; 15-20 % для УКПГ-7,8, и эти потери имеют тенденцию к увеличению. Гидравлическая эффективность шлейфов находится в интервале 0,75 - 0,КПГ - 2,6,8 она остается практически постоянной.
В соответствии с проведенными оценками, начиная с 2006 г. режимы работы шлейфов будут характеризоваться неустойчивыми (пробковыми) параметрами движения газожидкостной скважинной продукции. Вышеуказанное обстоятельство потребует учета особенностей многофазной перекачки скважинной продукции в случае проведения работ по модернизации существующей газосборной системы.
При выборе варианта переобвязки существующих промысловых ГСС и сооружения новых трубопроводов на конечной стадии разработки месторождения необходимо учитывать наличие развитого рельефа трассы протяженного газопровода и накопление значительных объемов жидкой фазы на его пониженных участках, которое способно приводить к конечным результатам, не согласующихся с представлениями обычной однофазной гидравлики.
Образования водных скоплений в шлейфах добывающих скважин способствует росту потерь давления и сильно осложняет работу сепарационных установок на УКПГ. Проблемы, которые возникают в связи с выходом из трубопровода жидкостных пробок большого объема, чаще всего связаны с изменением эксплуатационных условий. Выход на номинальную производительность после длительной работы с низким расходом, пуск трубопровода в эксплуатацию после приостановки перекачки, очистка трубопровода с помощью скребка приводят к появлению пробкового режима течения, возникающего вследствие взаимодействия фаз в местах соединения нисходящих и восходящих участков. Количество присутствующей в трубопроводе жидкости зависит от комплекса параметров, такие как профиль трассы трубопровода и расход перекачиваемой смеси, определяющих структуру течения жидкости и газа. Объем задержки жидкости при установивше