Очистка вентиляционных газов от паров n-метилформамида методом адсорбции
Курсовой проект - Экология
Другие курсовые по предмету Экология
осушка адсорбентом потоком нагретого газа.
Адсорберы периодического действия в простейшем виде представляют собой вертикальные (рис. 3.4.1, а) или горизонтальные (рис. 3.4.1, б) цилиндры, снабженные опорно-распределительными решетками, покрытыми густой сеткой или пористыми керамическими плитами.
Рис. 3.4.1. Адсорберы периодического действия:
а - вертикальный аппарат; б - горизонтальный аппарат; в-кожухотрубный аппарат;
- корпус; 2 - слой адсорбента; 3 - опорно-распределительная решетка; 4 - вход исходной смеси, десорбирующего и осущаещего газового потока; 5 - выход инертного (относительно адсорбента) и десорбирующего потоков; 6 - вход перегретого водяного пара; 7 - выход паровой смеси; 8,9 - вход и выход теплоносителя.
Разделяемая, осушаемая или очищаемая парогазовая смесь проходит через слой адсорбента, лежащий на решетке, снизу вверх (рис. 3.4.1, а) или сверху вниз (рис 3.4.1, б). В аппаратах предусмотрены штуцеры для входа и выхода исходной и очищенной смесей, используемые обычно для входа и выхода десорбирующего или осушаемого потока. В случаях, когда десорбция производится перегретым водяным паром, для входа последнего и выхода его смеси с адсорбатом предусмотрены отдельные штуцеры.
При необходимости ускорения процессов теплообмена при адсорбции и десорбции, а также для получения высококонцентрированного адсорбата применяют кожухотрубные адсорберы (рис. 3.4.1, в). В последних адсорбент расположен внутри труб, а теплоносители для его нагревания и охлаждения циркулируют в межтрубном пространстве.
К числу основных недостатков адсорберов периодического действия относятся неполное использование адсорбционной емкости адсорбентов (этот недостаток устраняется при использовании батареи последовательно отключаемых аппаратов) и низкая степень использования самих адсорберов из-за совмещения в одном рабочем объеме стадий адсорбции и регенерации. Указанных недостатков лишены адсорберы непрерывного действия (рис. 3.4.2.), где адсорбент непрерывно движется в замкнутом цикле, проходя последовательно через аппараты для адсорбции, нагревания, десорбции и охлаждения адсорбента. Так, на (рис. 3.4.2.) показана схема адсорбционной установки непрерывного действия с движущимся слоем адсорбента.
Рис. 3.4.2. Адсорбционная установка непрерывного действия
- адсорбер; 2,3 - вход исходной и выход очищенной смесей; 4 - десорбер; 5 - поверхность нагрева десорбера; 6,7 - вход и выход теплоносителя; 8,9 - вход десорбирующего потока и выход паров после десорбции; 10 - пневмотранспортная труба; 11 - вход транспортирующего газа; 12 - бункер; 13 - холодильник адсорбента; 14,15 - вход и выход охлаждающего агента; 16 - выход транспортирующего газа.
Последний непрерывно перемещается в адсорбере вниз навстречу потоку разделяемой смеси, проходит через десорбер, снабженный поверхностью нагрева, подается пневмотранспортом в бункер, а оттуда через холодильник возвращается в адсорбер. В ряде случаев пневмотранспорт заменяют ковшевыми элеваторами и винтовыми подъемниками. Адсорбер представляет собой вертикальную цилиндрическую колонну, иногда снабженную несколькими провальными колосниковыми решетками с целью упорядочения встречных потоков газовой и твердой фаз. Адсорбционные установки непрерывного действия с псевдоожиженным слоем, помимо указанных достоинств, выгодно отличаются еще высокой интенсивностью теплообмена при нагревании адсорбентов в процессе десорбции и последующем их охлаждении. При этом повышаются, однако, требования к механической прочности адсорбентов, склонных к дроблению в процессе транспорта и к истиранию в псевдоожиженном состоянии.
3.5 Расчет равновесной адсорбции паров n-метилформамида на активном угле
Характеристика системы и ее параметры показаны на рис. 3.5.1
Рис. 3.5.1. Адсорбционная система и ее характеристики
Задача равновесной адсорбции может быть решена из общего условия равновесия. Однако из него вытекают решения только для идеализированных систем (идеальной и бесконечно разбавленной). Реальные не идеальные системы удовлетворительно описываются полуэмпирическим термическим уравнением теории объемного заполнения микропор (ТОЗМ)
(3.5.1)
где a - величина адсорбции, моль/г; W0 - параметр адсорбента объем микропор, см3/г; V0 - мольный объем адсорбaта, см3/моль; Е0 - параметр адсорбента: характеристическая энергия адсорбции бензола; - коэффициент подобия; - термический коэффициент адсорбции, Т - температура адсорбции; T0 = 298 K; и
(3.5.2)
изменение химического потенциала сорбтива при адсорбции.
Пусть очистку ГВВ от паров N-метилформамида производят в адсорбере, заполненном микропористым (радиус пор равен 13/Е0 = 13/18,1 = 0,7 нм) активным углем АР-А, его характеристики приведены в приложении 4 и вынесены на рис. 3.5.1. Рабочее давлениеN-метилформамида Рраб = 99 Па, давление насыщенного пара Р0 = Р0298 = 12,1Торр =12,1133=1613 Па. Тогда изменение химического потенциала при адсорбции рассчитываем по уравнению (3.5.2):
.
Коэффициент подобия равен отношению парахоров N-метилформамида и бензола:
.(3.5.3)
В приложении 6 приведен парахор бензола П0=205,4. Для N-метилформамида парахор рассчитываем как сумму парахоров атомов
Тогда
Термический коэффициент сорбции вычисляем по уравнениям
(3.5.4)(3.5.5)(3.5.6)
где - плотность жидкого N