Основные технико-экономические показатели системы комплексной обработки отходящих газов от клинкерной печи цементного завода
Дипломная работа - Разное
Другие дипломы по предмету Разное
и азота по щелочному и частично по известняковому методу по следующему способу:
Часть SO3 легко свяжется в сульфат калия
В результате получается сульфат калия, который является удобрением. Далее газы поступают в скруббер второй ступени. Здесь предварительно нагревается чистый теплоноситель Т1. Согласно материальному балансу, мы, доводя промежуточный теплоноситель (пылевая суспензия - ПС) до 8 - 10 % не можем добавлять твердую фазу, т.к. суспензия станет слишком вязкой. Часть ПС идет на декантацию, процесс декантации заключается в снижении концентрации растворимых продуктов (щелочей) в жидкой фазе пылевой суспензии ПС. В результате декантации мы получаем осветленный концентрированный раствор R2O и с другой стороны пылевой шлам с уменьшенным содержанием щелочей, которые можно возвращать в технологический процесс (в основном в качестве сырьевого шлама) улучшая качество продукции.
Декантация (отмывка) осуществляется путем сгущения шлама, разбавления его конденсатом, вновь сгущение и так далее. Согласно материальному балансу, по линии ПС2 необходимо отводить столько суспензии, сколько поступает по твердому веществу с газом в скруббер.
Скрубберы комплексной обработки уходящих газов
Противоточным полым скрубберам свойственны следующие недостатки:
). Они обладают недостаточно высокой эффективностью пылезолоулавливания, потому что скорость газа в восходящем потоке не превышает 1,5 м/с, так как в противном случае возрастает брызгоунос. Малые скорости газов обуславливают малые значения сил инерции, что снижает эффективность;
). Даже уже на небольшом расстоянии от форсунок происходит слияние тонкодисперсных капель диспергированной форсункой с более крупной жидкостью - при этом суммарная поверхность контакта между фазами газа и жидкости резко снижается, в результате чего эффективность также снижается:
,
). В результате малых скоростей газа габариты аппарата получаются очень большими, аппараты материалоемкими и соответственно дорогими.
Все перечисленные процессы (золопылеулавливание, абсорбция вредных оксидов (SOX, NOX), утилизацию теплоты уходящих газов, в том числе и утилизацию теплоты конденсации водяных паров) можно проводить в скрубберах с восходящим прямотоком фаз.
1. Раiет параметров газов Г1, Г2, Г3
.1 Раiет параметров уходящего газа Г1 на входе в систему обработки газа
.1.1 Объемный расход влажного отходящего газа Г1 после печи (при н.у.)
Где l - удельный расход уходящего газа, нм3/кгкл;
G - производительность печи по клинкеру, т/ч;
.
.1.2. Плотность влажного газа Г1 при н.у. равна:
где ?0с.г. - плотность сухой части газа при н.у., имеет постоянное значение: ?0с.г.=1,345 кг/нм3 (для клинкерных печей при коэффициенте избытка воздуха );
?0в.п. - плотность водяных паров при н.у.: ?0в.п.= 0,804 кг/нм3;
ХГ1 - влагосодержание газа Г1: ХГ1 =0,37 кгв.п./кгс.г. (по условию);
1.1.3 Массовый расход влажного газа Г1 при н.у.:
.1.4 Массовый расход сухой части газа Г1, Г2, Г3:
.
.1.5 Плотность влажного газа Г1 при рабочих условиях равна:
Где Рр.у, Р0 - абсолютное давление газа Г1 после печи и давление при н. у.;
tГ1 - температура отходящего газа после печи; tГ1 =182 C (по условию);
.
=1000 Па - потери давления
1.1.6 Объемный расход влажного газа Г1 при рабочих условиях равен:
.
1.1.7 Теплоемкости сухого газа и водяного пара при температуре уходящих газов tГ1
- теплоемкость сухих газов при их tГ1 =182 С:
=1,0255148 ;
- теплоемкость водяных паров при tГ1 =182 C:
=1,8933196 к;
.1.8 Энтальпия влажного газа Г1 равна:
,
- скрытая теплота испарения воды при н.у.: =2493 кДж/кг;
.
.1.9 Тепловой поток с влажным газом Г1 равен:
.
1.2 Раiет параметров газов Г2 (после первой ступени скруббера)
Для того, чтобы получить раствор калийсодержащих продуктов хемосорбции оксидов с максимально возможной концентрацией, конденсация влажного пара в скруббере 1 ступени нежелательна, т.к. получаемый конденсат будет разбавлять растворимые щелочи, снижая их концентрацию. Поэтому, процесс охлаждения газов в скруббере 1 ступени целесообразно условно проводить по вертикальному вектору Г1-Г2 до пересечения с кривой насыщения.
.2.1 Температура газа Г2
.
.2.2 "агосодержание газа Г2
.2.3 Плотность влажного газа Г2 при н.у
.
1.2.4 Массовый расход влажного газа Г2 будет равен массовому расходу влажного газа Г1
.2.5 Плотность влажного газа Г2 при р.у.
.2.6 Объемный расход влажного газа Г2 при н.у
.2.7 Объемный расход газа Г2 при р.у
.
1.2.8. Теплоемкости сухого газа и водяного пара при температуре газа Г2
Энтальпия влажного газа Г2 tГ2:
- теплоемкость сухих газов при их tГ2 =73,42 C:
=1,01449 ;
- теплоемкость водяных паров при tГ2 =73,42C:
=1,86153к;
.2.9 Энтальпия влажного газа Г2:
1.2.10 Тепловой поток по газу Г2 равен:
.
.2.11 Пренебрегая потерями теплоты в окружающую среду в скрубб