Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы (пояснительная записка №2 к курсовому проекту (необходим AutoCad 2000 или выше))
-1397.8811 - 12 3.24 -1328.70
_______________________________________________________________
1 - 3 5.80 +1257.60
Нижний 3 - 6 6.00 +1555.59
пояс 6 - 9 6.00 +1525.06
9 - 12 5.80 +1188.43
_______________________________________________________________
2 - 3 3.24 +173.79
3 - 5 3.84 -182.55
Раскосы 5 - 6 3.84 -95.45
6 - 8 3.84 -56.37
8 - 9 3.84 -212.85
9 - 11 3.24 +190.54
_______________________________________________________________
3 - 4 2.15 +36.32
Стойки 6 - 7 2.65 +94.84
9 - 10 2.15 +47.75
продолжительность расчета -> 0 мин. .21875 сек
время завершения расчета -> 22:53:08
Из результатов расчета видно, что усилия в элементах фермы имеют большее значение при загружении по схеме №1, поэтому они принимаются для расчета арматуры.
Расчет сечений элементов фермы.
Верхний сжатый пояс.
Расчет верхнего пояса ведем по наибольшему усилию (стержень 5-7) N=2020,27 кН, в том числе Nl=1486,16 кН.
Ширина верхнего пояса – 300 мм.
Момент инерции бетонного сечения:
Ориентировочная требуемая площадь сечения верхнего сжатого пояса:
Назначаем размеры сечения верхнего пояса bЧh=30Ч30 см с А=900 смІ.
Случайный начальный эксцентриситет:
eа ≥ l/600=300/600=0,5 см,
где l=300 см – расстояние между узлами фермы;
eа ≥ h/30=30/30=1 см.
Принимаем е0=еа=1 см.
Расчетная длина стержня:
l0=0,9·l=0,9·300=270 см;
Предварительно задаемся коэффициентом армирования (первое приближение):
Is = μ·b·h0(0,5h-a)І = 0,03·30·30·(0,5·30-4)І = 3267 (см4);
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:
,
где ω = 0,85-0,008·γb2·Rb =0,85-0,008·0,9·22=0,6916;
σs1=Rs=365 МПа.
Тогда:
Имеем случай ξ =0,25 < ξy=0,544:
Коэффициент армирования:
Принимаем 4 Ш25 с As=19,64 смІ.
Нижний растянутый пояс.
Расчет прочности выполняем на расчетное усилие для стержня 3-6.
Расчетное усилие от постоянной и полной снеговой нагрузок:
N=2080,5 kH;
Нормативное усилие:
Nn=1809 kH;
Усилие от постоянной и 30%-ой снеговой нагрузки:
N=1555,6 kH;
Определяем площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры при γs6=η=1,15 (для арматуры класса К-7):
Принимаем 12 канатов Ш15 класса К-7, As=16,99 смІ.
Принимаем сечение нижнего пояса 300Ч300 см. Напрягаемая арматура окаймлена хомутами. Продольная арматура каркасов из стали класса A-III (4 Ш10 A-III с As=3,14 смІ).
Суммарный процент армирования:
Коэффициенты ν:
Приведенная площадь сечения:
Расчет растянутого раскоса 2-3.
Растягивающее усилие в раскосе:
Nn=242,3 кН – нормативное от постоянной и полной снеговой нагрузок;
Nnl=151,1 кН – нормативное от постоянной и длительной нагрузок;
N=278,6 кН – расчетное от постоянной и полной снеговой нагрузок.
Напрягаемая арматура раскоса 4 Ш15 класса К-7 с As=5,66 смІ.
Натяжение на упоры.
Необходимая площадь сечения арматуры из условия прочности сечения:
Принятой площади сечения арматуры достаточно.
ЛИТЕРАТУРА.
Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс. Учебник для вузов. – 4-е изд. Перераб. – М.: Стройиздат, 1985. – 728 с., ил.
СНиП 2.01.07-85*. Строительные нормы и правила. Нагрузки и воздействия.
СНиП 2.03.01-84*. Строительные нормы и правила. Бетонные и железобетонные конструкции.
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84).
Пособие по проектированию фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений (к СНиП 2.03.01-84 и СНиП 2.02.01-83).
Результаты расчета рамы на ЭВМ.
КамПИ
Кафедра Строительных Конструкций 3.1.2004 18.56.17
шифр число ветвей кр.и ср. n Hкр. Нср.
340672 0 115.75 0
число пан в кр. и ср. bкр. bср. Н2 Сdin
4 0 0.50 0.00 3.603.50
Н сеч.надкр и подкр.част.кр.кол То же для ср.Н ветви для кр.и ср.стоек
0.601.30 0.00 0.00 0.25 0.00
Эксцентриситеты
0.130.800.450.350.35 0.00
Вес покрытия Вес кр.стойки Вес ср.стойки
для кр.cт для ср.ст надкран подкран надкран подкран
508.10 0.00 25.70107.60 0.00 0.00
Вес подкр Вес навесных панелей Снег для
балки и пути в сеч1-1 в сеч2-2 в сеч4-4 крайней средней
120.20118.00118.00294.20191.50 0.00
Dmax Dmin T Ветер акт Ветер отсос Соср ветр
379.90157.209.173.313.4036.00
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
СЕЧЕНИЯ крайней стойки
СЕЧЕНИЕ 0-1 СЕЧЕНИЕ 1-0 СЕЧЕНИЕ 1-2 СЕЧЕНИЕ 2-1
M N M N M N Q M N Q
Постоянная
10.41 626.10 46.23 651.80 -129.42 772.00 9.95 -8.52 1055.80 9.95
Снеговая
23.94 191.50 33.53 191.50 -9.55 191.50 2.67 22.83 191.50 2.67
Ветер слева
0.00 0.00 -42.28 0.00 -42.28 0.00 -5.79 131.74 0.00 34.43
Ветер справа
0.00 0.00 -85.76 0.00 -85.76 0.00 -5.46 -700.51 0.00 35.85
Максимум D на левой стойке
0.00 0.00 -27.13 0.00 105.83 379.90 -7.54 14.26 379.90 -7.54
Минимум D на левой стойке
0.00 0.00 -14.73 0.00 40.29 157.20 -4.09 -9.44 157.20 -4.09
Т на крайней стойке
0.00 0.00 -5.72 0.00 -5.72 0.00 2.97 23.66 0.00 2.97
Т на второй стойке
0.00 0.00 -1.12 0.00 -1.12 0.00 -1.03 -16.28 0.00 -1.03