Анализ возможности перевода энергоблоков 200МВт ВТГРЭС с котлами ПК-47 на режим разгрузок со скользя...
Реферат - Экономика
Другие рефераты по предмету Экономика
p>Определение расчётной температуры металла стенки труб НРЧРассчитываемая величинаОбозначениеРазмерностьФормула или обоснованиеРасчётТочка 1Точка 2Точка 3Диаметр и толщина стенки трубdхdммКонструктивные данные38х438х445х4,5Отношение наружного диаметра к внутреннему b___dнар / dвн1,271,271,25Материал______Конструктивные данныеСт 20Ст 20Ст 20Энтальпия среды на входе Iнрчккал/кгпо I - J таблице301,06327,35342,50Коэффициент распределения тепловосприятия м/у стенами топкиh ст___По табл. IV-31,001,001,00Коэффициент неравномерности тепловосприятия по ширине стены топкиh ш___По табл. IV-2 (2 элемента по ширине стены)1,001,001,00Тепловосприятие зон НРЧQзоны нрчккал/кгqл I FI нрч / Вр345,20992,14557,01Приращение энтальпии (с учётом разверки по элементам)D Iккал/кгhшQзонынрчhстВр / Dнрч 26,2975,5542,42Энтальпия среды на выходеIIIккал/кгIнрч + D I327,35402,90384,92Давление среды в расчётном сеченииРкг/см2Из гидравлического расчёта 108,79107,63106,50Температура среды в расчётном сеченииtoCпо таблицам воды и пара305,00352,00342,00Коэффициент конструктивной нетождественности для параллельных лент h к___с учётом обводки труб вокруг горелок1,061,091,06Коэффициент гидравлической разверки для данной трубыr г___Из гидравлического расчёта 0,960,970,96Коэффициент неравномерности для определения максимального удельного тепловосприятия по ширине стеныh ш max___Приложение IV, п.6 и табл. IV-41,3 (Нижняя часть топки расстояние от оси горелок до расчётного сечения более 4Da) 1,4 (Расстояние от оси горелок до расчётного сечения менее 4Da1,4 (Расстояние от оси горелок до расчётного сечения менее 4DaКоэффициент неравномерности суммарного тепловосприятия в расчётном сеченииh т___Приложение IV, п.6 и табл. IV-41,301,401,40Коэффициент неравномерности суммарного тепловосприятия на рассчитываемом участкеh т.уч___(hт1H1 + hт2H2 + +hт3H3) / ?H1,301,381,38Максимальная энтальпия среды в расчётном сечении Imaxккал/кгI + ((hтуч hк / rг) -1) DI338,79444,82407,19Давление среды в расчётном сеченииPкг/см2Из гидравлического расчёта 108,79107,63106,50Максимальная температура среды в расчётном сеченииtmaxoCпо таблицам воды и пара313,00368,00354,00Превышение температуры среды в расчётном сечении над среднейDtтoCtmax - t8,0016,0012,00Температура газов в расчётном сеченииJoCИз позонного расчёта1747,571585,851442,39Удельное тепловосприятие поверхности нагрева в расчётном сеченииqсккал/м2чИз позонного расчёта90251,8795066,7591088,76Максимальное расчётное удельное тепловосприятиеqmax рккал/м2чhшmax hст qс117327,43133093,45127524,26Принятое максимальное удельное тепловосприятиеqmax ккал/м2чПринимаем по табл. IV-5350000,00350000,00350000,00Сечение для прохода среды каждой зоныfм20,785d2вн nтр0,0420,0420,061Массовая скорость среды с учётом разверкиgwкг/м2секDrг / F36001409,1371423,816978,568Коэффициент теплоотдачи от стенки к средеa2ккал / (м2чоС)Принимаем предварительно18500,0018900,0019100,00Коэффициент теплопроводности металла стенкиlмккал / (мчоС)По табл. IV-137,0036,0036,00Критерий БиоBi___dнарa2 / (2blм)7,507,889,55Относительный шагs / d___s / d1,441,441,44Коэффициент растечкиm___По номограмме 420,980,980,98Внутренняя тепловая нагрузкаqвн.maxккал/м2чm b qmax145642,45165213,34156217,22Расчётный коэффициент теплоотдачи от стенки к средеa2ккал / (м2чоС)По номограмме 3619300,00019550,00019100,000Средняя по толщине температура металла стенкиtстоСt + Dtт + bmqmax + (d/lм 1/(1+b)+1/a2)327,49384,55369,89Температура наружной поверхности стенкиtст.ноСt + Dtт + bmqmax + (d/lм 2/(1+b)+1/a2)334,44392,65377,61Температура окалинообразованияtокоСТабл. 3-1 гидравлический расчёт котельных агрегатов450,00450,00450,00НедогревDtоСtок - tст.н115,5657,3572,39
5.3. Нагрузка 50%Рассчитываемая величинаОбозна-чениеРазмер-ностьФормула или обоснованиеРасчёт12345Расход питательной воды при нагрузке 50%Dхт / ч320 / 100 50160Расход питательной воды при нагрузке 50%Dхкг / сDо 1000 / 3600 / 100 5044,44Отношениеn___Dх/Do0,50Коэффициент избытка в-ха в топкеaхт ___aот + 0,5(0,5 - Dх / Dо)1,10Коэффициент избытка в-ха на выходе из котлаaхух ___aот + Daовп ( Dо / Dх )1,33Температура уходящих газовJхухоСJоух (Dх/Do aхух/aоух)n112,48Коэффициента___Ioг / Ioв1,17Коэффициентbх___tххв / Jхух0,27Коэффициентbо___tохв / Jоух0,23Потери теплоты с уходящими газамиq2%qо2 Jхух/Jоух aхух/aоух ((1-bх)/(1-bо)) + ((а-1)/(а- -1))5,94Потери от химического недожогаq 3%qо3 (Dх / Dо)0,25Потеря теплоты в окружающую средуq 5%qo5 (Dх / Dо)0,15Сумма тепловых потерьSq%q 2+q 3+q4+q 56,64КПД КАhх ка0-Sq93,36Давление перегретого параРхппкг/см2При скользящем давлении41,88Температура tх пп0Сзадано545,00Энтальпияhх ппккал/кгПо таблицам воды и пара847,37Давление вторично-перегретого пара на входер'хвткг/см2р'овт (Dх/Do)13,50Температура вторично-перегретого пара на входеt'хвтоСt'oвт (Dх/Do)0,25392,70Энтальпия вторично-перегретого пара на входеh'xвтккал/кгПо таблицам воды и пара774,89Давление вторично-перегретого пара на выходер''хвткг/см2р'oвт - 0,2(Dх/Do)24,90Энтальпия вторично-перегретого пара на выходеh''xвтккал/кгПо таблицам воды и пара851,15Температура питательной водыtхпвоС43,04Ln(2G) - 37,723155,41Давление питательной воды в скользящем режимеРхпвкг/см20,4013Nэл + 56,208571,41Энтальпияhхпвккал/кгПо таблицам воды и пара116,43Относительная доля вторично-перегреваемого параdвт___Dвт/Dпе0,84Средний расчётный теплоперепад 1кг рабочей среды при прохождении водопарового тракта котлаDhокккал/кг(hопп - hопв) + dвт(h"овт - h'овт)608,1512345Средний расчётный теплоперепад 1кг рабочей среды при прохождении водопарового тракта котлаDhхкккал/кг(hхпп - hхпв) + dвт(h"хвт - h'хвт)795,28Полный расчётный расход топливаВ м3/сВор[(Dхhoка - qо4Dhхк) / / (Dоhхка - qх4Dhок)]11966,219Расчёт теплообмена в топочной камереТемпература горячего воздухаtхгвоСtoгв((Dх/Do)(aхух/aоух))0,2192,69Относительный избыток горячего воздухаbх___a?/p>