Микропроцессорные защиты элементов подстанции
Дипломная работа - Физика
Другие дипломы по предмету Физика
тричных, фазных, междуфазных составляющих, а также все возможные отношения U/I (сопротивления) при однократных продольных и поперечных видах несимметрии с учётом активной составляющей сопротивлений и отличия величины сопротивления прямой и обратной последовательностей. Расчёт основан на методе Гаусса с оптимизацией стратегии устранения узлов.
Вычисления можно производить в полной сети для фиксированных мест замеров (до 100, в том числе в одном поясе присоединений относительно заданных узлов), перемещая место и изменяя вид повреждения.
При этом реализованы:
коммутации ветвей (отключение, отключение с заземлением, подключение новых ветвей);
коммутации с группами ветвей (по номеру элемента), образующих в сети единое целое (линии и n-обмоточные трансформаторы).
Расчёты выполнены аналитически без учета активных сопротивлений, сдвига фаз ЭДС и затухания токов КЗ во времени. Расчёт токов КЗ за трансформатором выполнены с учетом регулирования напряжения под нагрузкой. Схема сети 110 кВ района размещения ПС 110/35/6 кВ Монастырская представлена на рисунке 13.1. Схемы замещения прямой и нулевой последовательности приведены на рисунке 13.2 и рисунке13.3 соответственно. Результаты расчётов токов короткого замыкания показаны на рисунке 13.4 и в таблице 13.
Таблица 13 - Результаты расчётов токов короткого замыкания
Ступень регулированияПС 110/35/6 кВ Монастырская110 кВ35 кВ6 кВ3-х фазный2-х фазный1 фазный3-х фазный2-х фазный3-х фазный2-х фазный-1611,313,46,55,621,618,70,911,213,15,64,819,817+16,911,212,954,317,315
Максимальные величины расчетных токов короткого замыкания на полное развитие
составляют:
на напряжении 110 кВ - 13,0 кА (ток трехфазного КЗ),
13,4 кА (ток однофазного КЗ);
на напряжении 35 кВ - 6,5 кА;
на напряжении 6 кВ - 21,6 кА.
Рисунок 13.4 - Результаты расчёта токов короткого замыкания
14 РАСЧЁТ УСТАВОК
.1 Принцип расчёта уставок ВЧ - защит воздушных линий 110 кВ
Уставка блокирующего реле тока обратной последовательности (КА1) определяется по условию отстройки от тока небаланса в максимальном нагрузочном режиме и от тока обратной последовательности несимметричного режима по выражению:
, (2)
где - коэффициент отстройки, учитывающий погрешность реле, ошибки расчета и необходимый запас;
- коэффициент возврата реле;
- относительное значение тока небаланса, обусловленного погрешностями трансформаторов тока, фильтра тока обратной последовательности, отклонением частоты сети от номинальной, несимметрией в токе;
- относительное значение тока обратной последовательности, обусловленного несимметрией в системе; при отсутствии несимметрии в системе, принимается .
Относительное значение тока небаланса определяется по выражению:
,
где - коэффициент небаланса по току
- первичный максимальный рабочий ток нагрузки, А;
- первичный номинальный ток трансформатора тока, А.
Минимальная уставка срабатывания блокирующего реле тока может быть принята при:
; ;
Принятая уставка:
, (3)
Уставка отключающего реле тока обратной последовательности (КА2) выбирается по условию согласования по чувствительности с блокирующими реле тока обратной последовательности (КА1) полукомплектов, установленных на других концах защищаемой линии по выражению:
, (4)
где - коэффициент отстройки, учитывающий погрешности реле;
- коэффициент токораспределения для токов обратной последовательности;
, - первичные номинальные токи трансформаторов тока защиты, соответственно, рассматриваемого полукомплекта и с которым производится согласование.
Уставка блокирующего реле напряжения обратной последовательности (KV1) определяется по условию отстройки от напряжения небаланса и напряжения обратной последовательности несимметричного режима по выражению:
, (5)
где - коэффициент отстройки, учитывающий погрешность реле, ошибки расчета и необходимый запас;
- коэффициент возврата реле;
- приведенное ко вторичной стороне трансформаторов напряжений напряжение небаланса, обусловленное погрешностями трансформатора напряжения, фильтра напряжения обратной последовательности, несимметрией напряжения;
- приведенное ко вторичной стороне трансформаторов напряжений напряжение обратной последовательности, обусловленное наличием источников несимметрии в сети. При отсутствии несимметрии в системе принимается .
При отсутствии несимметрии в системе, уставка может быть принята .
Уставка отключающего реле напряжения обратной последовательности (KV2) определяется по условию согласования по чувствительности с блокирующими реле напряжения обратной последовательности полукомплектов, установленных на других концах защищаемой линии по выражению:
, (6)
где - коэффициент отстройки;
- уставка срабатывания блокирующего реле напряжения обратной последовательности полукомплекта, установленного на противоположном конце защищаемой линии.
Уставка при отсутствии несимметрии может быть принята .
Выбор параметров срабатывания отключающего реле тока обратной последовательности с торможением (КА3). Выбираются по следующим условиям:
Согласования по чувствительности (КА1) полукомплектов, установленных на рассматриваемом и противоположных концах линии:
, (7)
где - уставка отключающего реле тока (КА2) расс?/p>