Горнолыжная база в г. Нерюнгри
Дипломная работа - Строительство
Другие дипломы по предмету Строительство
ов). Обрываемые стержни заводятся за место теоретического обрыва на длину заделки W.
Эпюру арматуры строят в такой последовательности:
определяют изгибающие моменты М, воспринимаемые в расчетных сечениях, по фактически принятой арматуре;
устанавливают аналитически по формулам или графически на огибающей эпюре моментов по ординатам М места теоретического обрыва стержней;
опр5еделяют длину анкеровки обрываемых стержней
,
причем поперечная сила Q в месте теоретического обрыва стержня принимается соответствующей изгибающему моменту в этом сечении.
Сечение первого пролета.
на средней опоре арматура 225 А-III c ;
;
В месте теоретического обрыва арматура 212 А-III c
см;
;
()
х1=1,03м; х2=5,82м;
Так как х2=5,82м<l- х1=7,05-1,03=6,02м, принимаем х1=6м;
Поперечные стержни 8 А-III в месте теоретического обрыва стержней 228 сохраняем с шагом s=20см;
поперечная сила в сечении, при х2=1,03м:
;
длина анкеровки ;
поперечная сила сечении, при х2=6м:
длина анкеровки;
в пролете арматура 432 А-III c ;
;
В месте теоретического обрыва арматура 232 А-III c
см;
;
()
х3=2,6м; х4=4,2м;
Так как х4=4,2м>l- х3=7,05-4,2=2,85м, принимаем х4=2,85м;
Поперечные стержни 8 А-III в месте теоретического обрыва стержней 232 сохраняем с шагом s=20см;
поперечная сила сечении, при х3=1,9м:
;
длина анкеровки;
поперечная сила сечении, при х4=2,85м:
;
длина анкеровки
Сечение среднего пролета.
на средней опоре арматура 225 А-III c ;
;
В месте теоретического обрыва арматура 212 А-III c
см;
;
()
х1=0,9м; х2=6,3м;
Так как х2=6,3м<l- х1=6,3м, принимаем х1=6,3м;
Поперечные стержни 8 А-III в месте теоретического обрыва стержней 225 сохраняем с шагом s=20см;
поперечная сила в сечении, при х2=0,9м:
;
длина анкеровки ;
поперечная сила сечении, при х2=5,58м:
;
длина анкеровки;
в пролете арматура 432 А-III c ;
;
В месте теоретического обрыва арматура 232 А-III c
см;
;
()
х3=2,1м; х4=5,1м;
Так как х4=5,1 м>l- х3=7,2-2,1=5,1м, принимаем х4=5,1м;
Поперечные стержни 8 А-III в месте теоретического обрыва стержней 232 сохраняем с шагом s=20см;
поперечная сила сечении, при х3=2,1м:
;
длина анкеровки;
поперечная сила сечении, при х4=5,1 м:
;
длина анкеровки
2.7 Определения усилий в средней колонне
Расчет выполняем в программе Лира-8.2, результаты приведены в таблице:
№ п/пКомбинации усилийIII(1+2)элементанач. (кон.)полнаядлительнаяполнаядлительнаяN, кНМ, кНмN, кНМ, кНмN, кНМ, кНмN, кНМ, кНм62-2444,7-21,58-1449,49-6,75-2217,1-9,6-1449,49-6,751-2453,421,19-1449,494,05-2227,84,63-1449,494,05
2.8 Расчет прочности средней колонны
.8.1 Методика подбора сечений арматуры внецентренно сжатой колонны при x >xR - случай 2
Расчетные формулы для подбора симметричной арматуры Аs=As/ получают из совместного решения системы трех уравнений:
условия прочности по моменту;
уравнения равновесия продольных усилий;
Эмпирической зависимости для sа.
Последовательность расчета по этим формулам следующая.
Определяют: ;
При этом a 0 принимают Аs=As/ конструктивно по минимальному проценту армирования.
При a > 0 определяют:
2.8.2 Характеристики прочности бетона и арматуры
Класс тяжелого бетона В30 и класс арматуры А-III принимаются такие же, как и для ригеля.
2.8.3 Колонна I ЭТАЖА
тах N=2453,4кН, в том числе от длительных нагрузок Nl=1449,5кН и соответствующий момент М=21,6кНм, в том числе от длительных нагрузок Ml=6,75кНм.
тах М=21,2кН, в том числе от длительных нагрузок Мl=6,75кН и соответствующий загружению 1+2 значение N=2217,1кНм, в том числе от длительных нагрузок Nl=1449,5Нм.
Подбор сечений симметричной арматуры Аs=As/ выполняют по двум комбинациям усилий и принимают большую площадь сечения. Анализом усилий часто можно установить одну расчетную комбинацию и по ней выполнять подбор сечений арматуры. Ограничимся здесь расчетом по второй комбинации усилий. Рабочая высота сечения ширина b=40см.
Эксцентриситет силы е0=M/N=21,2/22,17,1=0,01м=1см.
Случайный эксцентриситет: е0=h/30=40/30=1,33см или е0=lcol/600=350/600=0,58см, но не менее 1 см.
Поскольку случайный эксцентриситет е0=1,33см больше эксцентриситета силы е0= 0,58см, он и принимается для расчета статически неопределимой системы.
Найдем значение моментов в сечении относительно оси, проходящей через центр тяжести наименее сжатой (растянутой) арматуры. При длительной нагрузке
М1l=Ml+Nl(h/2-a)=6,75+1449,5(0,4/2-0,04)=238,67кНм;
при полной нагрузке
М1=M+N(h/2-a)=21,3+2217,1(0,4/2-0,04)=376,04кНм
Отношение l0/r=390/8,67=45>14 - следует учитывать влияние прогиба колонны, где r=0,289h=7,23см - радиус ядра сечения.
Выражения для критической продольной силы при прямоуголь