Электроснабжение цеха радиоэлектронной аппаратуры
Дипломная работа - Физика
Другие дипломы по предмету Физика
p>
; кВт
кВт
Рсм =0.3560=21 кВт
кВар
см =21 2,3=48,3 кВар
Эффективное число приемников - nэ
Ки=0,35э=4
; кВт
Рp=60 (1,870,35)=39,27 кВт
; кBap
р =602,3=138 кВар
; кВА
кВА
; кА
кА
РУ-ЩС3 - фрезерный участок
Рн=10,7 кВтн=380 В
Ки=0,14
Кп=6
Cos ?=0,6 > tg ? =1,3
; кВт
; кВт
кВт
Рсм =0.1442,8=6 кВт
кВар
см =6 1,3=7,8 кВар
Эффективное число приемников - nэ
Ки=0,14э=4
; кВт
Рp=42,8 (3,220,14)=19,29 кВт
; кBap
Qр =42,81,3=55,64 кВар
; кВА
кВА
; кА
кА
7. Расчет цеха по нагреву
Электрические нагрузки характеризуются расчетным током. При длительной нагрузке проводника током неизменной величины I установившиеся превышение температуры
, (25)
где ?н - превышение температуры, используемой для расчета длительно допустимых токов нагрузки Iном, указанных в ПУЭ, соответствует каталожным данным проводов и кабелей.
При выборе электроустановок по нагреву электрическим током необходимо, чтобы фактически установившиеся значение превышения температуры ?уст над температурой окружающей среды ?0 соответствовало допустимому значению ?доп. При этом условии обеспечивается безаварийная работа электроустановок. Поэтому в паспорте ЭП, трансформаторов и генераторов электрических станций указывается значение номинальной (установленной) мощности, которая гарантирует сохранность их изоляции от перегрева. Для проводников электрической сети в ПУЭ приводятся значения длительно допустимых токов, при которых гарантируется сохранность изоляции проводников (см. в ПУЭ таблица 1.3.13-1.3.22).
В переходном режиме через любой интервал времени t, отсчитанный от начального времени to, превышение температуры проводника
, (26)
где ?0 - перегрев проводника в момент отсчета; Т - постоянная времени нагрева проводника, мин и с.
При включении нагрузки в момент, когда ?о = 0, превышение температуры (рисунок 7, кривая 1)
(27)
При полном отключении нагрузки проводник охлаждается, его температура перегрева стремится к нулю (?уст 0), если ?t = ?oe -1t/T.
При прерывистой работе, характеризующей повторно-кратковременный режим, интервалы ?t включения и отключения линии будут соответствовать режиму нагрева и охлаждения проводников и определяться ломаной кривой 3 и соответствующей ей кривой нагрева, которая лежит ниже кривой 1. Следовательно, при повторно-кратковременном режиме допустимая токовая нагрузка на провода и кабели повышается.
Цеховая сеть рассчитывается по нагреву таким образом, чтобы выбрать необходимое сечение шины от ТП до РУ, кабеля от РУ до ЩС, провода от ЩС до приемников по расчетному току из таблицы 2 - Расчет цеха по нагрузке. Сечение шины выбирается по справочнику по таблице 1.9.7 [3, стр. 63] в зависимости от Iр тп, r0 и х0.
Сечения кабеля:
IЩС1-1 = 32 AS = 8,0 мм2Iд.д.=42 А
IЩС1-2 = 221 AS = 95,0 мм2Iд.д.=170 А
IЩС1-3 =91 АS= 50,0 мм2Iд.д.=110 А
IЩС1-4 = 106 AS = 70,0 мм2Iд.д.=140 А
IЩС1-5 = 37 AS = 10,0 мм2Iд.д.=42 А
IЩС1-6 = 70 AS = 35,0 мм2Iд.д.=90 А
IЩС1-7 = 42 AS = 16,0 мм2Iд.д.=60 А
Сечения провода:
I1=9 А I2=57 А I3=27 А I4=31 А I5=10 А I6=12 А I7=13 АS = 1,0 мм2 S = 16,0мм2 S = 8,0 мм2 S = 8,0mm2 S = 1,0 мм2 S = 1,0 мм2 S = 1,0 мм2Iдлит.доп.=14 А Iдлит.доп=60 А Iдлит.доп.=32 А Iдлит.доп= 32 А Iдлит.доп=14 А Iдлит.доп.=14 А Iдлит.доп= 14 АСечения шины:р тп= 600 А, значит берём Iн=630 А;
r0 = 0,1;
х0= 0,13.
Iд.д. = 541Ашина = 50х5 мм2
8. Расчет цеха по потере напряжений
Электрические сети, выбранные по току нагрузки и рассчитанные на нагрев, проверяются на потерю напряжения. Согласно ПУЭ, для силовых сетей отклонение напряжения от номинального должно составлять не более 5%. Для сетей электрического освещения промышленных предприятий и общественных зданий допускаются отклонения напряжения - 2,5 +5%. Эти требования обусловлены тем, что электрический момент зависит от квадрата подведенного напряжения и его уменьшение ниже допустимого не обеспечит пуск механизмов; в сетях электрического освещения снижение напряжения приводит к резкому снижению светового потока и освещенности на рабочих местах.
Рассмотрим особенности расчета сетей переменного тока, обладающих активным и индуктивным сопротивлениями.
На рисунке б приведена векторная диаграмма для одного провода трехфазной линии, обладающей индуктивным сопротивлением и питающей индуктивную нагрузку на конце линии. Вектор О а изображает напряжение Uф2 на конце линии. Под углом ?2, соответствующим cos ? нагрузки потребителя, отложен вектор тока I. Падение напряжения в линии определяется треугольником падения напряжения abc, в котором вектор ab совпадает по фазе с вектором тока и изображает падение напряжения в активном сопротивлении линии, а вектор bc - падение напряжения в индуктивном сопротивлении. Вектор ac, называемый падением напряжения в линии, представляет собой геометрическую разность между напряжениями в начале и конце линии:
?Uф = Uф1 - Uф2.
Отрезок ad представляет собой алгебраическую разность между напряжениями в начале и конце линии (если пренебречь отрезком de) и называется продольной составляющей падения напряжения.
Величина продольной составляющей паления напряжения или потеря напряжения ?Uф = ad определяется из выражения:
?Uф = Uф1 - Uф2, (29)
или
?Uф = ad= af + fd (30)
От?/p>