Электроснабжение промышленных предприятий
Курсовой проект - Физика
Другие курсовые по предмету Физика
?ий количество кабелей, проложенных в одной траншее для двух кабелей.
Iдоп = 275 А - допустимый длительный ток для трехжильных кабелей 10 кВ марки ААШв.
Выбираем сечение F = 70 мм2
По нагреву током послеаварийного режима Iм.ав. с учетом перегрузочной способности КЛ
где Кпер - коэффициент перегрузки КЛ, на период ликвидации послеаварийного режима для кабелей до 10 кВ с бумажной изоляцией допускаются перегрузки в течении 5 суток в пределах таблиц указанных в ПУЭ, на стадии начального проектирования допускается принимать 30% перегрузку КЛ (Кпер=1,3); Iм.ав - максимально возможное значение тока по КЛ в послеаварийном режиме, величина Iм.ав в основном определяется конфигурацией электрических сетей, возможной загрузкой силового оборудования, категорией по надежности потребителей электрической энергии.
Проверяем для сечения F = 150 мм2
Условие выполняется.
Если длина КЛ или проводников менее 400 метров в сетях выше 1 кВ, то проверку на потерю напряжения можно не производить.
В курсовом проекте подробно приводится пример выбора марки и сечения одного кабеля, а остальные расчеты сводятся в таблицу 6.4.1
таблица 6.4.1Выбор сечения кабельных линий на напряжение выше 1 кВ
Наименование линииСпособ прокладки Мощность трансформаторной подстанции.Количество КЛ и маркаДлина мРасчетная нагрузка на один кабель, АСечение КЛ, мм2Выбранное сечение КЛ мм2в нормальном режимев после-аварийном режимепо экон. плотности токапо доп. нагреву в норм, режимепо термической устойчивости к КЗпо доп. нагреву в аварийном режимеГПП-ТП4в земле2397,242хААШв45,0168,84337,68153,4970,00150,00150,00150ТП4-ТП3в земле3451,482хААШв215,099,64199,2790,5825,00150,0070,00150ГПП-ТП2в земле1859,212хААШв179,099,56199,1390,5125,00150,0070,00150ТП2-ТП1в земле1589,762хААШв192,045,8991,7841,7216,00150,0035,00150ГПП-ТП5в земле2475,692хААШв107,087,51175,0279,5525,00150,0095,00150ТП5-ТП6в земле555,672хААШв144,316,0432,0814,5816,00150,0016,00150ГПП-ТП7в земле1266,202хААШв47,036,5573,1033,2316,00150,0025,00150ГПП-ТП9в земле1196,372хААШв226,034,5469,0731,4016,00150,0025,00150ГПП-ТП8в земле4076,062хААШв145,0126,16252,33114,6950,00150,00120,00150ТП8-ТП10в земле294,371хААШВ216,017,0017,0015,4516,00150,0016,00150
6. Расчет токов короткого замыкания выше 1 кb
Выбираемые по условиям нормального режима коммутационные аппараты, токоведущие части, изоляторы схем электроснабжения для повышения надежности должны проверяться на динамическую и термическую устойчивость от действия токов короткого замыкания, которые могут возникнуть в аварийных ситуациях.
Расчет токов КЗ следует начинать с составления расчетной схемы, исходя из нормального режима работы рассматриваемой схемы электроснабжения, не считаясь с кратковременными видоизменениями схемы. На расчетной схеме надо указать основные параметры оборудования, которые потребуются для дальнейшего расчета (номинальные мощности и напряжения короткого замыкания трансформаторов, длины и сечения линий, их удельные реактивные и активные сопротивления и т.д.).
Точки расчета КЗ должны быть намечены на всех напряжениях схемы в местах наибольших значений токов. На первичной стороне трансформаторов ГПП, на сборных шинах 6-10 кВ ГПП, на шинах распределительных устройств при наличии подпитки от ближайших высоковольтных электродвигателей, на первичной и вторичной стороне наиболее мощных цеховых трансформаторов, подключенных короткой линией.
.1 Расчет токов КЗ
Составим схему замещения:
Индуктивное сопротивление прямой последовательности линий примерно равно:
Воздушные линии 6 - 220 кВ x0 = 0.4 Ом/км
Кабельные линии 6 - 10 кВ x0 = 0.08 Ом/км
Расчет ведут по средним коэффициентам трансформации, при этом за базисные величины напряжений принимают следующие средние значения:
,15; 6,3; 10,5; 13,8; 15,75; 18; 37; 115; 230; 330; 500 кВ.
х1 = х2 = 0.4•20 = 8 Ом - воздушные линии
х3 = х4 = 34.8 Ом - трансформаторы ГПП
Ток КЗ на первичной стороне трансформаторов ГПП.
Если принять мощность системы Sс ??, Хс = 0.
Ударный ток при к.з. в сети напряжения 35 кВ и выше равен
где: Куд = 1.8 ударный коэффициент для РУ повышенного напряжения подстанции.
Наибольшее действующее значение полного тока согласно [5] равно:
где: - действующее значение периодической составляющей тока КЗ.
Та = 0.05 сек - постоянная времени затухания для РУ повышенного напряжения подстанции.
Действующее значение установившегося тока КЗ равно наибольшему действующему значению полного тока КЗ при Та = ? и равно:
Ток КЗ на сборных шинах 10 кВ ГПП
Ток КЗ приведенный к напряжению 110 кВ.
Ток КЗ приведенный к напряжению 10 кВ.
где: Куд = 1.85 ударный коэффициент для РУ вторичного напряжения подстанции.
Наибольшее действующее значение полного тока согласно [5] равно:
где: - действующее значение периодической составляющей тока КЗ.
Та = 0.06 сек - постоянная времени затухания для РУ вторичного напряжения подстанции.
Действующее значение установившегося тока КЗ равно наибольшему действующему значению полного тока КЗ при Та = ? и равно:
Результаты расчетов занесем в таблицу 7.1.1
таблица 7.1.1
К-1К-2I"16.633.95iу42.388.82Iу25.452.95I?28.758.8Показатели МГГ-10-3200-45УЗНоминальное напряжение, кВ10Номинальный