Электроснабжение комбината стройиндустрии
Дипломная работа - Физика
Другие дипломы по предмету Физика
многополосных шин;
К3=1 - поправочный коэффициент для шин при температуре окружающей среды (воздуха) ?о.с. отличной от 25 0С.
Iраб.мах=Sраб/U=256,12 А.
Выбираем однополосные прямоугольные алюминиевые шины сечением 120*8, расположенные горизонтально с длительно допустимым током Iдоп=2400 А.
Iдоп=0,95*1*1*2400=2280 А.
Проверяем шины на электродинамическую и термическую стойкость к токам КЗ.
Определяем расчётные напряжения:
Gрасч.=
где: М= F(3)=1.76
F - наибольшая сила, действующая на среднюю шину при трёхфазном коротком замыкании, кг.;
L=350 длина и а=25 расстояние между токоведущими в точках крепления шин к опорным изоляторам, см.;
I(з)у - ударный ток, кА.;
==0.167 вh2=0,167*122*0,8=19,2
где: в=0,8 толщина шины, см.;
h=12 ширина шины, см.;
Расчётное напряжение в шине на изгиб.
Gрасч.Gдоп. 108,2<650, где G - 650 значение допустимого напряжения в АТ шине, кгс/см2 (табл 9.9 [31]).
Проверка на термическую устойчивость.
Сечение шины по термической стойкости.
Sт.с.=,
где ?=11 - коэффициент термической стойкости.
.3 Выбор опорных и проходных изоляторов для РП - 10кВ
Опорные изоляторы выбираем и проверяем по разрушающему воздействию от ударного тока КЗ.
Проходные изоляторы выбираем и проверяем на электродинамическое и термическое действие тока КЗ.
Таблица 7.3
Параметр.Каталожные данные.Формулы.Расчётные данные.Номинальное напряжение, кВ10Uном.а.Uном.у10Номинальный ток для проходных изоляторов и линейных выводов Iном.а., А.100Iном.аIр.м.256,12Допустимое усилие на головку изолятора Fном,а., кгс.100FдопFр, где Fр=1,76*10-2i2урL/a Fдоп=Кh*Fдоп59,4Допустимый ток термической стойкости для проходных изоляторов и линейных выводов Iном.т.с., А.20Iном.т.с.I10,2
где: Uном.а - номинальное напряжение изолятора, допускающее длительное повышение в рабочем режиме на 15%;
Uном.у. - номинальное напряжение установки в месте с возможным в условиях эксплуатации повышением напряжения;
Fдоп - допустимое усилие на головку изолятора, Fдоп=0,6Fразр.
Fp - усилие на головку изолятора из расчёта тока КЗ.;
Кh=1 - коэффициент дополнительного снижения нагрузки при расположении колпачков изоляторов в одной плоскости и шины на головке изоляторов на ребро.
Выбираем: опорный изолятор ОФ - 10 - 1250.
проходной изолятор ОФП - 10 - 1000.
.4 Выбор трансформаторов тока
Выбор производится по номинальному току, номинальному напряжению, нагрузке вторичной цепи, обеспечивающей погрешность в пределах выбранного класса точности. Трансформаторы тока проверяют на внутреннюю и внешнюю электродинамическую и термическую стойкость к тока КЗ. Выбор трансформаторов тока состоит в соблюдении условий и приведён в таблице 17.
Выбираем трансформатор тока ТЛ - 10 - 1000/5 (вводная, секционная камеры).
Таблица 7.4.1
Проверяемая величина.Каталожные данныеФормулы.Расчётные данные.Номинальный первичный ток, А1000Iном.т.т.Iном.у.256.12Номинальное напряжение, кВ12Uном.т.т.Uном.у.10Нагрузка вторичной обмотки, В*А20/30S2номS2рКратность допустимого тока внутренней электродинамической стойкости.Iзс=31,5 кА Iк=31,5 кА.11Допустимое усилие на головку изолятора трансформатора тока (внешняя динамическая стойкость)100
*50/254.24Кратность односекундного тока термической стойкости.Iт.д.с.=81 кА.5.9
где: нагрузка вторичной обмотки: для измерения /защиты при cos?=0.8 и классах точности 0,5 для измерения, 10Р для защиты.
Номинальный вотричный ток - 5 А;
Iу.р. - ударный расчётный ток КЗ., кА.;
- установившийся ток КЗ., кА.;
tп - приведённое время КЗ., с.;
Iном.т.т -номинальный ток трансформатора тока в первичной цепи, кА.
а - расстояние между линиями фаз, см.;
L - расстояние от трансформатора до ближайшего опорного изолятора, см.;
Проверка трансформаторов тока по нагрузке вторичной цепи для обеспечения его работы в заданном классе точности состоит в соблюдении условия:
н2>Zрасч.
Индуктивное сопротивление токовых цепей невелико, поэтому:
Н2=rрасч.
rрасч. =rк+rпров.+rприб.
где: rк=0,1 - сопротивление контактов, Ом.;
rпров - сопротивление проводников, Ом.;
rприб. - сопротивление приборов, Ом..
где: IН2=5 - номинальный вторичный ток прибора, А.;
- мощность потребляемая приборами, ВА.;
=SA+SW+2SWh=5+0.52+2*1.5=8.52 ВА.
Чтобы трансформатор тока работал в выбранном классе точности, необходимо выдержать условие:
rk+rпров+<??2
rпров=ZH2--rк=0,8-0,341-0,1=0,359 Ом.
где: ZH2=, где SН2=20 ВА - номинальная нагрузка вторичной цепи; IН2 - номинальный ток вторичной цепи.
Зная rпров. определяем сечение соединительных проводов
=?*Lрасч./ rпров.=3*0,0283/0,359=0,23 мм2
где: Lрасч=L=3 м. - расчётная длина проводов при соединении трансформаторов тока по схеме полной звезды;
?=0,0283 - удельное сопротивление провода из алюминия.
Принимаем контрольный кабель АКВРГ с жилами сечением 2.5 мм2.
Выбор остальных трансформаторов тока сводим в таблицу 18.
Таблица 7.4.2. Выбор трансформаторов тока
Место установки.Uн, КВIр.мах, АТипIн, кАКласс точностиZн2, ОмМарка и сечение проводовКдКтЯчейки ввода №1и210364ТЛ-10-1000/51АКВРГ-2,5 мм2115,9Ячейки на КТП1051-67ТЛ-10-300/50,3АКВРГ-2,5 мм231,912,5
.5 Выбор трансформаторов напряжения
Выбор производится по напряжению сети, по конструкции, по классу точности, по мощности питаемых вторичных цепей.
Трансформаторы напряжения служат для питания электроизмерительных приборов и для контроля изоляции в сетях с малыми ?/p>