Электрическая часть КЭС-1800
Дипломная работа - Физика
Другие дипломы по предмету Физика
50.1 407.6 10.19 10.190.26 0.1 0.77 5.838.52 39.27 7.57 47.24 132.65Система Г1+Г3 Г25200 1765 3531.366 1.185 0.8556.859 8.739 12.11 27.711.8 1.977 1.97717.46 24.43 33.86 75.75476.5 161.7 32.350 0 0.376.859 8.739 12.11 27.796Система Г1+Г3 Г25200 1765 353 0.1213 0.1076 0.0552423.8 30.32 59.05 113.21.8 1.977 1.97760.58 84.77 165.1 310.5150.1 50.95 10.190.16 0.595 5.823.8 29.71 47.24 100.87Система Г1+Г3 Г25200 1765 353 1.937 1.718 0.88214.731 6.028 11.74 22.51.8 1.977 1.97712.04 16.85 32.82 61.71476.5 161.7 32.350 0 0.364.731 6.028 11.74 22.5
4. Выбор аппаратов
Выбор выключателей
Выбор выключателей производится по следующим условиям:
Таблица 12
ПараметрыРасчетные величиныКаталожные величиныУсловия для выбораНоминальное напряжениеUРМАХUНОМUНОМ?UРМАХНоминальный токIРМАХIНОМIНОМ?IРМАХНоминальный ток отключения: Симметричный Асимметричный Iп? ? Iп? ?Номинальный ток динамической стойкости: Симметричный Асимметричный Iп,о IУ IМАХ ? Iп,о IМАХ?IУНоминальный тепловой импульсBКIt, tКЗIt2tКЗ?BК
Каталожные данные выключателей:
Таблица 13
ТипUном, кВUmax, кВIном, кА, кА?, %IМАХ, кА, кА, кА / TДОП, с, cВВУ-110Б-40/2000У1110126200040231024040/30.06ВВД-330Б-40/3150У1330363315040201024040/30.06
Результаты расчета:
Таблица 14
ВВУ-110Б-40/2000У1Расчетные величиныВВД-330Б-40/3150У1Расчетные величиныUном=110 кВUраб=110 кВUном=330 кВUраб=330 кВIном=2000 АIраб<2000 АIном=3150 АIраб<3150 А=40 кАIп?=22.54 кА=40 кАIп?=20.82 кА= = =69.58 кА= = 65.41 кА= = =67.88 кА= = =61.44 кА=40 кАIп,о=23.71 кА=40 кАIп,о=22.66 кАIМАХ=102 кАIу=64.47 кАIМАХ=102 кАIу=61.06 кАBK=402?3=4800 А2сBК=23.72?0.07=39 А2сBK=402?3=4800 А2сBК=22.72?0.07=36 А2с
В результате расчета установлено, что выбранные ранее выключатели подходят для использования.
Таблица 15 Выбор разъединителей
РНД-110/2000У1Расчетные величиныРНД-330/3200У1Расчетные величиныUном=110 кВUраб=110 кВUном=330 кВUраб=330 кВIном=2000 АIраб<2000 АIном=3200 АIраб<3150 АГлавные ножи: IДИН IТЕРМ/Время 100 кА 40 кА/3 сГлавные ножи: IДИН IТЕРМ/Время 160 кА 63 кА/2 сЗаземляющие ножи IДИН IТЕРМ/Время 100 кА 40 кА/1 с Заземляющие ножи IДИН IТЕРМ/Время 160 кА 63 кА/1 с
Разъединители удовлетворяют необходимым условиям.
5. Выбор токоведущих частей распределительных устройств
Шины 330 кВ
Ток от наиболее мощного присоединения (в данном случае от генератора):
А
По условию коронобразования выбираю провод 2хАС240/39 с параметрами:
) d=21.6 мм - диаметр провода;
) IДОП=610 А - допустимый ток на открытом воздухе при TОС=25 C, ТНАГР=70 С;
) m=0.997 кг/м - масса одного метра провода;
) ?ДОП=72.5 МПА - допустимые эксплуатационные напряжения в проводе, опредеелнные как: ?ДОП=0.25?MAX=0.25?290=72.5 МПа, где ?MAX-разрывное напряжение для провода.
Проверка шин на электродинамическое действие от тока КЗ
При больших токах КЗ провода в фазах в результате динамического взаимодействия могут настолько сблизиться, что произойдет схлестывание или пробой между фазами.
Наибольшее сближение фаз наблюдатся при двухфазном КЗ между соседними фазами, когда провода сначала отбрасываются в противоположные стороны, а затем после отключения тока КЗ движуться навстречу друг другу. Их сближение будет тем больше, чем меньше расстояние между фазами, чем больше стрела провеса и чем больше длительность протекания и значение тока КЗ. Сближение гибких токопроводов при протекании токов КЗ определятяется по методу, изложенному в [5]:
Определяется усилие от длительного протекания тока двухфазного КЗ, Н/м:
,
гдеа=4.5 м - расстояние между фазами (в ОРУ обычно обозначается через D);
I(2)=0.866I(3) - ток двухфазного КЗ, А.
Подставляя эти величины, получаем усилие, Н/м:
Н/м
Определим силу тяжести 1 м токопровода с учетом внутрифазных распорок:
g=1.1?9.8m?n,
гдеm=0.997 кг масса 1 м провода;
n=2 - число проводов в фазе.
g=1.1?9.8?0.997?2=21.5 Н/м
Найдем отношение ?h/tЭК, где h=1.5 м - стрела провеса провода; tЭК=0.2 с - эквивалентное по импульсу время действия быстродействующей защиты:
Найдем отношение f/g:
f/g=17.12/21.5=0.8
Из полученный соотношений и диаграммы [2, стр.235] получаем отношение:
b/h=0.42,
гдеb - отклонение провода в горизонтальной плоскости, м.
b=0.42?h=0.42?1.5=0.63 м
Сравним полученное выражение с допустимым по ПУЭ:
,
гдеbДОП - допустимое отклонение провода, м; D=4.5 м - расстояние между фазами, м; d=0.4 м - расстояние между проводниками одной фазы (для 330 кВ); aДОП=1.4 м - наименьшее допустимое расстояние в свету между соседними фазами в момент их наибольшего сближения, м.
м
bДОП=1.35 м>b=0.63 м
Следовательно, при заданных уровнях токов КЗ схлестывание проводов произойти не должно.
Проверка по электродинамическому взаимодействию проводников одной фазы
Усилие на каждый провод от взаимодействия со всеми остальными n-1 проводами составляет, Н/м:
,
гдеn=2 - число проводников в фазе;
d=0.4 м - диаметр фазы, м;
IПО(3)=22660 А - действующее значение тока КЗ, А;
Н/м
Под действием импульсных усилий fЦ проводникик фазы стремятся приблизиться к центру. Для фиксации проводов и уменьшения импульсных усилий в них устанавливают внутрифазовые (дистанционные распорки). Расстояние между распорками должно быть, м:
,
гдеk=1.8 - коэффициент допустимого увеличения механического напряжения в проводе при КЗ;
?МАХ=72.5 МПа;
?=159?10-13 м2/Н;
МПа/м - удельная нагрузка от собственной массы провода, МПа/м;
МПа/м - удельная нагрузка от сил взаимодействия при КЗ, МПа/м.
м
В результате расчета установлено, что распорки можно ставить через 73.15 м, однако для сохранения геометрии фазы распор?/p>