Эксплуатационные скважины для освоения месторождений Западной Сибири
Дипломная работа - Геодезия и Геология
Другие дипломы по предмету Геодезия и Геология
?а на каждые 0,01 г/см3 - 20 кг на 1 м3 раствора. Так как предлагаемая рецептура приготовления бурового раствора не претерпела изменений, то принимаются данные о расходе химреагентов на 1 м проходки взятые из группового технического проекта на строительство скважин на Игольско-Таловом месторождении и приведены в табл.2.8.
Таблица 2.8 Нормы расхода химреагентов при строительстве скважины
НаименованиеКоличествоНа 1 м проходки в интервале
0 - 650На 1 м проходки в интервале
650 - 3105 На скважинуСайпан0,14 кг0,36 кг975 кгФК-20000,55 кг1,0 кг2800 лПАВ (ПКД-515) ----200 лНТФ--0,04 кг100 кгКальцинир. сода--0,05 кг120 кгГаброил НV0,04 кг0,04 кг125 кгБентонит----30800 кг
2.5 Выбор и обоснование типа забойного двигателя
Выбор типа забойного двигателя производится в зависимости от проектного профиля скважины, размера долот, режимных параметров. Выбор забойного двигателя с оптимальными характеристиками позволяет достичь высоких качественных показателей. Основные требования к забойным двигателям:
Диаметр забойного двигателя должен лежать в интервале 80-90% от Дд.
Расход промывочной должен быть близким к номинальному забойного двигателя (см. табл.2.6).
Крутящий момент, развиваемый забойным двигателем, должен обеспечить эффективное разрушение горной породы на забое скважины.
Забойный двигатель должен обеспечивать частоту вращения долота, находящуюся в пределах или не менее этих значений, необходимых для разрушения горных пород (см. табл.2.5).
Характеристики применяемых турбобуров и турбинных отклонителей производства Кунгурского машиностроительного завода представлены в табл.2.9 и 2.10, характеристика винтового забойного двигателя производства Пермского филиала ВНИИБТ приведена в табл.2.11
Таблица 2.9 Характеристики турбобуров
ХарактеристикиА9ГТШ3ТСШ1-195Наружный диаметр корпуса, м0,2400, 195Дина в сборе, м23,325,7Расход бурового раствора, м3/сек0,0450,030Момент силы на выходном валу, Нм30602009Частота вращения вала в рабочем режиме, об/мин246384Перепад давления в рабочем режиме, МПа5,53,9КПД,% не менее3251Наработка на отказ турбинной секции, ч12001200Масса, кг61254790
Таблица 2.10 Характеристики турбинных отклонителей
ХарактеристикиТО-240КТО-195КНаружный диаметр корпуса, м0,2400, 195Дина в сборе, м10,29,8Угол перекоса, град1,51,5Расход бурового раствора, м3/сек0,0450,030Момент силы на выходном валу, Нм14891252Частота вращения вала в рабочем режиме, об/мин398375Перепад давления в рабочем режиме, МПа3,43,7КПД,% не менее3248Наработка на отказ турбинной секции, ч400400Масса, кг27002350
Таблица 2.11 Характеристика винтового забойного двигателя
ХарактеристикиД2 - 195 Наружный диаметр корпуса, м0, 195Дина в сборе, м6,5Расход бурового раствора, м3/сек0,030Момент силы на выходном валу, Нм5200Частота вращения вала в рабочем режиме, об/мин114Перепад давления в рабочем режиме, МПа4,3Наработка на отказ, ч180Полный назначенный ресурс, ч600Масса, кг1100
При выборе турбобура необходимо выполнение основного условия:
Мзд>М, (2.45)
где Мзд - необходимый крутящий момент на валу забойного двигателя, Нм;
М - необходимый крутящий момент на валу забойного двигателя при работе его на воде, Нм, определяемый по формуле:
М=500 Дд+ (Qоп+120 Дд) G Нм, (2.46)
где Qоп - опытный коэффициент (Qоп =1…2 Нм/кН) [7] ;
G - осевая нагрузка на интервале бурения (см. табл.2.4), кН.
Необходимый крутящий момент на валу забойного двигателя определяется по формуле:
Мзд=2Мтн ( (qQ2) / (qВQтн2)) Нм, (2.47)
где
Мтн -номинальный крутящий момент на валу забойного двигателя, Нм;
q - удельный вес бурового раствора, Н/см3;
qВ - удельный вес воды, Н/см3;
Q - расход промывочной жидкости, м3/сек;
Qтн - номинальный расход промывочной жидкости, м3/сек.
При бурении под кондуктор по формуле (2.46):
М=500 0,2953+ (2+120 0,2953) 60=2394 Нм.
Для турбобура А9ГТШ по формуле (2.47):
Мзд=23060 ( (1,18104 0,0592) / (1104 0,0452)) =12414>2394 Нм.
Условие (2.45) выполняется, следовательно, по этому условию турбобур подходит. Для турбинного отклонителя ТО - 240К по формуле (2.47):
Мзд=21489 ( (1,18104 0,0592) / (1104 0,0452)) =6041>2394 Нм.
Условие (2.45) выполняется, следовательно, по этому условию турбинный отклонитель подходит.
При бурении под эксплуатационную колонну на интервале 650 - 2550 м по формуле (2.46):
М=500 0,2159+ (2+120 0,2159) 90=2620 Нм.
Для турбобура 3ТСШ1-195 по формуле (2.47):
Мзд=22009 ( (1,1104 0,0302) / (1104 0,0302)) =4420>2620 Нм.
Условие (2.45) выполняется, следовательно, по этому условию турбобур подходит.
Для турбинного отклонителя ТО - 195К по формуле (2.47):
Мзд=21252 ( (1,1104 0,0592) / (1104 0,0452)) =2754>2394 Нм.
Условие (2.45) выполняется, следовательно по этому условию турбинный отклонитель подходит.
При бурении под эксплуатационную колонну на интервале 2550 - 3105 м по формуле (2.46):
М=500 0,2159+ (2+120 0,2159) 180=5131 Нм.
Для виинтового забойного двигателя Д2 - 195 по формуле (2.47):
Мзд=25200 ( (1,09104 0,0302) / (1104 0,0302)) =11336>5131 Нм
Условие (2.45) выполняется, следовательно, по этому условию турбобур подходит.
2.6 Гидравлический расчет промывки скважины
Цель составления гидравлической программы бурения - определение рационального режима промывки скважины, обеспечивающего наиболее эффективную отработку долот, при соблюдении требований и ограничений, обусловленных геологи?/p>