Холодильная установка распределительного холодильника в городе Уфа

Дипломная работа - Разное

Другие дипломы по предмету Разное

#176;C подбираем два компрессорных агрегата фирмы Sabroe модель SAB 128 H-F с действительной объемной подачей Vт1 =455 м3/ч, длинной 2400, шириной 1100, высотой 1400, массой 1000 кг [10].

По значению теоретической объемной подачи Vт. р.2 для температуры t02= - 19C подбираем два компрессорных агрегата фирмы Sabroe модель SAB 81 с действительной объемной подачей Vт1 =961 м3/ч, длинной 3240, шириной 1265, высотой 2030, массой 2470 кг.

По значению теоретической объемной подачи Vнт. р.3 для температуры t03= - 40C ступени низкого давления подбираем два компрессорных агрегата фирмы Sabroe модель SAB 87 с действительной объемной подачей Vт1 =2604 м3/ч, длинной 3730, шириной 1590, высотой 2540, массой 3690 кг [10].

По значению теоретической объемной подачи Vвт. р.3 для температуры t03= - 40C ступени высокого давления подбираем два компрессорных агрегата фирмы Sabroe модель SAB 81 с действительной объемной подачей Vт1 =961 м3/ч, длинной 3240, шириной 1265, высотой 2030, массой 2470 кг [10].

Теоретическая объемная подача компрессорных агрегатов:

т1= 2455/3600= 0,252 м3/с; Vт2= 2961/3600= 0,53 м3/с;т3н= 22604/3600= 1,44 м3/с;т3в= 2961/3600= 0,53 м3/с;

 

Действительная холодопроизводительность компрессорных агрегатов:

 

Qкм1 = Vт1q01l1/u11 =0,252 10800,77/0,39= 539 кВт,км2 = Vт2 q02l2/u12 = 0,5310900,77/0,6 = 746,8 кВт,

Qн км3 = Vт3 q03l3/u13 = 1,44 12100,76/1,7 = 782,6 кВт,

 

Действительная массовая подача хладагента компрессорных агрегатов, кг/с:

км1 = Qкм 1/q01 = 539/1080 = 0,5 кг/с;км2 = Qкм2/q02 = 746,8/1155 = 0,65 кг/с;км3н = Qн км.3/q03 = 782,6/1210 = 0,65 кг/с;

mкм3в = mнкм3• (h2 - h7) / (h3" - h6) = 0,65• (1595 - 190) / (1435 - 350) = 0,84 кг/с.

 

Действительный коэффициент рабочего времени:

 

b1д = Q01 a1/Qкм1= 4051,05/539 = 0,79;

b2д = Q02 a2/Qкм2= 5101,07/746,8= 0,74;3д = Q03 a3/Qкм3= 5901,1/782,6 = 0,83.

 

Эффективная мощность компрессора Ne, кВт: [1]

?ei - эффективный коэффициент полезного действия компрессора определяем по рис.8 [9] в зависимости от отношения давлений ?.

Эффективная мощность компрессорных агрегатов для t01 = - 7 C

 

Ne1 = mкм1 • (h2-h1) /?e1 = 0,5? (1695-1450) /0,77 = 159 кВт,

 

где

h1, h2 - энтальпия в точках 1 и 2 (см. таблицу 1)

?e1=0,77, при ?= 4,12;

Эффективная мощность компрессорных агрегатов для t01 = - 19 C

 

Ne2 = mкм2 • (h2-h1) /?e2 = 0,66? (1760-1460) /0,7 = 282,9 кВт

 

где

h1, h2 - энтальпия в точках 1 и 2 (см. таблицу 2)

?e2=0,7, при ?= 6,8;

Эффективная мощность компрессорных агрегатов для t01 = - 40 C

 

Ne3н = mкм3н • (h2-h1) /?e3н = 0,65? (1595-1430) /0,65 = 165 кВт

 

где

h1, h2 - энтальпия в точках 1 и 2 (см. таблицу 3); ?e3н=0,65, при ?= 9,38;

 

Ne3в = mкм3в • (h4-h3) /?e3в = 0,84? (1695-1450) /0,65 = 316,6 кВт

 

где

h3, h4 - энтальпия в точках 3 и 4 (см. таблицу 3);

?e3в=0,65, при ?= 9,38;

 

3.2 Подбор водяных конденсаторов

 

Водяные конденсаторы подбирают по площади теплопередающей поверхности. Исходными данными служит тепловая нагрузка, отводимая конденсаторами.

Выбираем водяной горизонтальный кожухотрубный конденсатор.

Расчетная тепловая нагрузка на конденсатор Qкд. р определяется по формуле:

 

Qкд=mкм1 (h13-h12) + mкм2 (h23-h22) + mв км3 (h35-h34);

Qкд. р= 0,5 (1695-350) + 0,65 (1760-350) + 0,84 (1695-195) = 2908,1 кВт

Fкд. р= Qкд. р/qк [2],

 

где

qк - тепловой поток конденсатора, qк= 37 кВт/м2 [1].

 

Fкд. р= 2908,1/ (16) = 484,7 м2

 

Подбираем два конденсатора фирмы ГЮНТНЕР АК 860-2;

Технические характеристики [10]:

Fкд= 246,9 м2;

Диаметр обечайки, D= 820 мм;

Длинна, L= 6620 мм;

Объем межтрубного пространства,Vмеж. тр= 1420л;

Объем трубного пространства, Vтр= 1150 л;

Максимальное рабочее давление в межтрубном пространстве, Pmax= 1,8 МПа;

Максимальное рабочее давление в трубном пространстве, Pmax= 0,6 МПа;

Максимальная рабочая температура в межтрубном пространстве, Tmax= 120 C;

Максимальная рабочая температура в трубном пространстве, Tmax= 60 C;

Масса, m= 5415 кг;

Число ходов - 2.

 

3.3 Подбор градирни

 

Подбор градирни предполагает проведение упрощенного теплового расчета для определения теплового потока в рабочих условиях и нахождения их числа, обеспечивающего требуемое значение охлаждения воды при заданной тепловой нагрузке и расчетных параметрах окружающей среды.

Расчетная тепловая нагрузка складывается из тепловых потоков в конденсаторах Qк и в маслоохладителях Qмi.

 

Qгр. р= Qк+?Qмi [1];

Qмi= ? (Ne, i - mi• (hмi - h1i) - Qо. с) [2],

 

где

hм. i - энтальпия при требуемой температуре масла в компрессоре (см. таблицу 1,2,3);

Qо. с - теплота, отводимая воздухом от корпуса компрессора, Qо. с= 0,06•Qм. [2], Тогда:

 

;

кВт;

кВт;

кВт;

кВт;гр. р= 2908,1+ (83,3+212,14+87,16+245,8) = 3536,5 кВт;

 

Объемный расход воды через градирню, м3/с:

 

Vw. гр= Qгр. р/ (сw?tw?), [4]

 

где

?tw - разность температур между входом и выходом воды в градирне, ?tw = 4 С; [4]

сw - теплоемкость воды, сw= 4,19 кДж/ (кгК).

 

Vw. гр= 3536,5/ (4, 1941000) = 0,21,

 

По каталогу фирмы Baltimore по зависимостям от ?tw, tмт и Vw. гр подбираем две градирни фирмы Baltimore марки TXV-500 [10].

Технические характеристики:

Мощность вентиляторов, Nвен= 33 кВт;

Объемный расход вентилятора Vвен= 67,7 м3/с;

Масса 8710 кг.

3.4 Подбор батарей

 

Для компенсации внутренних и внешних теплопритоков, в камере устанавливают охлаждающие приборы - воздухоохладители и батареи. Подбор охлаждающих батарей осуществляется по площади теплопередающей поверхности.

Площадь теплопередающей поверхности батарей, м2:

 

Fб. р = Qтi•bi/ (kб•qб) [2],

 

где

bi -