Теплоснабжение района города
Дипломная работа - Строительство
Другие дипломы по предмету Строительство
компенсаторов, углов поворота, теплофикационных камер. Расстояние между неподвижными опорами принимается по /4/.
Секционирующие задвижки размещаются на выходе из ТЭЦ и далее по трассе в среднем через каждый километр. Исходя из монтажной схемы определяются коэффициенты местных сопротивлений по участкам магистрального трубопровода и количество местных сопротивлений /4/. Полученные данные заносятся в таблицу 6.
Таблица 6 - Эквивалентные длины
№ уч., диаметрМестное сопротивлениеКоличествоLэкв., мn*Lэкв., м?Lэкв., м1234561 259 Параллельная задвижка13,63,6Сальниковый компенсатор23,366,72Проход тройника при разделении потока24590982 310 Параллельная задвижка14,344,34Сальниковый компенсатор44,216,8Проход тройника при разделении потока259,5119136,13 359Сальниковый компенсатор44,216,8Проход тройника при разделении потока274,2148,4165,24 462Сальниковый компенсатор37,9523,85Проход тройника при разделении потока2105210227,85 462Сальниковый компенсатор37,9523,85Проход тройника при разделении потока2141282299,86 569 Параллельная задвижка17,957,95Сальниковый компенсатор37,9523,85Проход тройника при разделении потока2141282307,77 612Сальниковый компенсатор29,9419,88Проход тройника при разделении потока275150165,98 612 Параллельная задвижка19,949,94Сальниковый компенсатор39,9429,82Проход тройника при разделении потока275150189,79 700 Параллельная задвижка19,949,94П-образный компенсатор882,8662,4Проход тройника при разделении потока17575Сварное колено 900143,143,1709,410 800 Параллельная задвижка113,913,9П-образный компенсатор11115,51270,5Проход тройника при разделении потока12082081297,811 998 Параллельная задвижка318,254,6П-образный компенсатор121521824Сварное колено 900169,469,41718,212 259 Параллельная задвижка12,92,9Сальниковый компенсатор33,3610,08Проход тройника при разделении потока259,5119100,513 310Сальниковый компенсатор41,24,8Проход тройника при разделении потока274,2148,4132,414 359 Параллельная задвижка14,344,34Сальниковый компенсатор45,9423,76Проход тройника при разделении потока274,2148,4169,515 359Сальниковый компенсатор35,9417,82Проход тройника при разделении потока274,2148,4166,216 405Сальниковый компенсатор35,9417,82Проход тройника при разделении потока2141282299,817 462 Параллельная задвижка15,945,94Сальниковый компенсатор37,9523,85Проход тройника при разделении потока2141282305,718 462Сальниковый компенсатор37,9523,85Проход тройника при разделении потока2141282305,819 569 Параллельная задвижка17,957,95Сальниковый компенсатор24,959,9Ответвление тройника при разделении потока1146146163,8
Исходя из полученных значений коэффициентов местных сопротивлений, длин участков и расхода каждого участка производится окончательный гидравлический расчет.
Полученные значения заносятся в таблицу 7.
Таблица 7 - Окончательный гидравлический расчет
№ уч.Расход теплоносителя, G, кг/сХарактеристика трубыДлина участков трубопроводаСкорость, V, м/сПотеря давленияDу, ммDнусл, ммL, мLэLпрУд. на трение, R, па/мна участке ?Р, Па12345678910Главная магистраль136,9259190982880,8288064273,8310450136,1586,11,140234443147,6359450165,2615,21,460369124221,4462450227,8677,81,440271125295,2462450299,8749,81,762464886369569450307,7757,71,750378857443612450165,9615,91,635215578516,6612450189,7639,71,8452878795917002111609,42720,41,55308461210105280022601297,83557,82,25519567911160499826581718,24376,21,735153167681269259400100,5500,51,4783903913138310400132,4532,41,71005324014207359400169,5569,52,11206834015276359400166,2566,22,51609059216345405400299,8699,82,818012596417414462400305,7705,72,51409879818483462400305,8705,8317011998619552569300163,8463,82,71306029467
Невязка составляет: % = (68-67/68)*100=1,1 %
. Построение пьезометрических графиков
Пьезометрический график строится по данным гидравлического расчета, для основной магистрали с учетом профиля местности, высоты присоединяемых зданий и других условий.
На пьезометрическом графике проставляются отметки в начале каждого участка, показываются высоты зданий, наносятся линии статического давления, максимально и минимально допустимых давлений в подающей и обратной магистралях, линию вскипания, указываются напоры сетевого и подпиточного насосов.
Так как в данном курсовом проекте система теплоснабжения закрытая то для нее разрабатываются пьезометрические графики для 2 режимов.
1. Зимний расчетный режим.
Зимний расчетный режим строится исходя из гидравлического расчета водяной тепловой сети.
Суммарный расчетный расход сетевой воды в тепловых сетях при регулировании по нагрузке на отопление определяется по формуле:
Gпод=Gобр= 1604 кг/с
По данным гидравлического расчета для основной магистрали, потери давления в подающей и обратной магистралях составят ?Нсетиз = 68 м.
Потери в ВПУ ТЭЦ принять равными ?Нвпуз=20 м.
Располагаемый напор на абоненте принимается ?Hабон=20 м.
Линию статического давления принимаем как самую высокую точку здания в районе с учетом рельефа местности + 5метров.
2.Летний расчетный режим.
Расчетный расход воды в подающем трубопроводе теплосети определяется по формуле:
Gподл= ?•Ghmax , кг/с, где b=0,8
расход воды составит:
подл=0,8356=285 кг/с.
Расчетный расход воды в обратном трубопроводе:
Gобрл= 0,1• Gподл=0,1•285=28,5 кг/с
Сопротивление водоподготовительной установки находится по формуле:
впу=?Нвпуз /Gпод =20/(1604)=0,000007
Сопротивление подающего и обратного трубопровода находится по формуле:
сети=?Нсетиз /Gпод =68/(1604)=0,00003
Потери напора в водоподготовительной установки ТЭЦ для летнего режима находится по формуле:
?Нвпул= Sвпу •Gлпод 2=0,000007(285)2=0,56 м
Потери напора в подающем и обратном трубопроводах:
?Нсетил = Sсети •Gлпод 2=0,00003(285)2= 2,4 м
Полученные значения отображаются в графической части.
При построении графика учитываем, что:
1.Давлени