Схемы конденсационного энергоблока
Курсовой проект - Физика
Другие курсовые по предмету Физика
ды на выходе из основной поверхности. Охладитель конденсата охлаждает конденсат греющего пара ниже температуры насыщения, что уменьшает вытеснение пара более низких отборов в случае каскадного слива конденсата из подогревателя. Установка охладителей пара и конденсата даёт экономию топлива до 0,5-1 %.
Дренажи ПВД сливаются каскадно в деаэратор. Дренажи ПНД4, ПНД5 сливаются каскадно в П6(смешивающего типа) . Дренажи подогревателей ПНД7, ОУ и ОЭ поступают конденсатосборник конденсатора.
Потери пара и воды энергоблока восполняются дистиллятом, получаемым из одноступенчатой испарительной установки. В испаритель (И) подается греющий пар из 5-го отбора турбины. Вторичный пар конденсируется основным конденсатом в конденсаторе испарителя (KИ), включенном между подогревателями ПНД5 и П6. Химически очищенная добавочная вода поступает в испаритель через подогреватель добавочной воды (ПДВ) и деаэратор испарителя (ДИ). Дистиллят откачивается в деаэратор питательной воды дренажным насосом.
Принята следующая схема использования протечек из уплотнений турбины: из стопорных клапанов ЦВД протечки поступают в “горячую” нитку промежуточного перегрева; протечки регулирующих клапанов ЦВД, стопорных и регулирующих клапанов ЦСД и первых камер уплотнений ЦВД поступают в деаэратор питательной воды; из вторых камер уплотнений ЦВД, из концевых уплотнений ЦВД, ЦСД и ЦНД пар отсасывается паровым эжектором в охладитель уплотнений ОУ; к концевым уплотнениям ЦВД, ЦСД и ЦНД пар подводится пар из деаэратора питательной воды.
Воздух из конденсаторов ЦНД отсасывается водяными эжекторами.
1.2 Параметры пара и воды турбоустановки
На рисунке 1.2. Показана схема процесса работы пара в H,S-диаграмме.
Параметры и величины потоков рабочего тела (пара, конденсата и питательной воды) в различных участках технологического цикла приведены в таблице 1.1, где приняты следующие обозначения:
Pп, Tп, hп - давление (мпа), температура ( С) и энтальпия (кдж/кг) пара;
Pп - давление пара перед подогревателями регенеративной установки (мпа);
Tн, hп - температура ( С) и энтальпия (кдж/кг) конденсата при давлении насыщения ;
- недогрев воды в поверхностных теплообменниках на выходе из встроенного пароохладителя (С);
Pв, Tв, hв - давление (мпа), температура (С) и энтальпия (кдж/кг) воды после регенеративных подогревателей;
r - суммарный подогрев воды в ступени регенерации, включая собственно подогреватель, встроенные пароохладитель и охладитель дренажа ( кдж/кг);
Qr - тепло, отдаваемое греющим паром в ступени регенерации без учёта охладителя дренажа ( кдж/кг);
Точка процесса 0 (рисунок 1) отвечает состоянию пара перед регулирующей ступенью ЦВД. Потери давления в паропроводах отбираемого пара приняты 5-10 %, а дополнительная потеря давления пара в охладителях составляет 2 %.
1.3 Балансы пара и воды
Расчёт тепловой схемы ведётся при электрической мощности генератора Wэ=210 мвт. Расходы отборов определяются в долях расхода свежего пара. При этом подвод свежего пара к стопорным клапанам ЦВД 0 = 1,0 , потери от утечек ут = 0,01. Паровая нагрузка парогенератора и расход питательной воды составляют:
пг = 0 + ут = 1,01.
пв = пг + пр = 1,035,
Где пр = 0,025 расход продувочной воды.
1.3.1 Доли утечек и протечек
Протечки пара из уплотнений приняты равными:
Стопорные клапаны ЦВД: с.к.= 0,0020;
Регулирующие клапаны ЦВД: р.к.= 0,0028;
Стопорные и регулирующие клапаны ЦСД: ппc.р.= 0,0003;
Первые камеры переднего и заднего уплотнений ЦВД: у1=0,0043;
Отвод пара из вторых камер переднего и заднего уплотнений ЦВД и из
Концевых уплотнений в охладитель уплотнений ОУ: оу =0,003;
Пара из первых камеры переднего и заднего уплотнений ЦСД: у2=0,0003 ;
Количество пара уплотнений , направляемого в деаэратор питательной воды: д.у. = р.к.+ у1+ппc.р = 0,0028+0,0043+0,0003 = 0,0074 ;
Количество пара, подаваемого на концевые уплотнения турбины: у.к.= 0,001;
Расход пара на эжектор отсоса уплотнений: э.у.= 0,0008 ;
Количество пара, отводимого из деаэратора на концевые
Уплотнния:
у. Д.= у. К.-2у2 = 0,001-20,0003 = 0,0004 .
1.3.2 Балансы расширителей непрерывной продувки
1) расход пара из расширителя непрерывной продувки первой ступени
(выхлоп вторичного пара в ДПВ)
, (1.1)
Где hпр=1560 кдж/кг- энтальпия продувочной воды, при температуре насыщения в барабане парогенератора;
H`пр= 666 кдж/кг- энтальпия продувочной воды, при температуре насыщения в деаэраторе питательной воды;
H``пр=2755 кдж/кг- энтальпия пара при давлении насыщения в ДПВ;
Подставляя эти значения в формулу (1.1) , получим
?п1=0,011
2) расход пара из расширителя непрерывной продувки второй ступени (выхлоп вторичного пара в деаэратор испарителя ДИ)
, (1.2)
Где h`пр1= 437 кдж/кг- энтальпия продувочной воды, при температуре насыщения в деаэраторе испарителя;
H``пр1=2680 кдж/кг- энтальпия пара при давлении насыщения в ДИ;
?пр1- расход продувочной воды из расширителя первой ступени. Определяется по формуле (1.3):
?пр1= ?пр- ?п1=0,025-0,011=0,014 (1.3)
Подставляя эти значения в формулу (1.2) , получим:
?п2=0,0015
1.4 Тепловые балансы регенеративных подогревателей высокого давления
Тепловой расчет регенеративных подогревателей, имеющих в одном корпусе пароохладитель (ПО), собственно подогреватель (СП) и охладитель дренажа (ОД) удобно выполнять, задаваясь конечным недогревом воды на выходе ее из пароохладителя . При эт?/p>