Система тепло- и энергоснабжения промышленного предприятия
Дипломная работа - Физика
Другие дипломы по предмету Физика
чения номинального тока и соблюдением условия (129)
Iк.з. ? 3. (129)
1. Для нахождения номинального тока рассчитываются номинальный ток электродвигателя по зависимости (130) и значение пускового тока электродвигателя по зависимости (131).
По прил.2 для двигателя типа 4А80А4У3 принимается
N = 1,1 квт, cos ? = 0,81, Iпус/Iн = ? = 5,0.
Следовательно,
= 2,06 А. (130)
Пусковой ток электродвигателя
= ? = 2,06 5,0 = 10,32 А. (131)
Значение номинального тока плавкой вставки
= = 5,16 А.
По зависимости (129) определяется ожидаемое значение тока короткого замыкания.
Iк.з. ? 3 = 3 5,16 = 15,47 А.
2. Проверим условие обеспечения отключающей способности защитного зануления. Для этого определяются значения сопротивления трансформатора Zт и сопротивления петли "фаза ноль" Zп.
Сопротивление трансформатора Zт принимается по прил.3. Для трансформатора с мощностью 160 кВА.
Zт = 0,487 Ом.
3. По прил.4 определяются активные и индуктивные сопротивления проводников для расчёта сопротивления Zп.
Для фазного провода рассчитывается только активное сопротивление по зависимости (132)
= = 0,095 Ом. (132)
Так как значениями индуктивных сопротивлений медных проводников пренебрегают, то Хф = 0 Ом.
Для нулевого провода активное Rн и внутреннее индуктивное Хн сопротивления рассчитываются по зависимости (133). Для этого по прил.4 задаются значениями удельного активного r? и удельного внутреннего индуктивного х? сопротивлений, которые зависят от плотности тока (134).
Плотность тока нулевого провода
= 0,13 0,5 А/мм2. (133)
Rн = r? Lн = 13,7 0,1 = 1,37 Ом. (134)
Хн = х? Lн = 8,2 0,1 = 0,82 Ом.
4. По зависимости (135) рассчитывается внешнее индуктивное сопротивление петли "фаза ноль" Хп. Удельное внешнее индуктивное сопротивление хп принимается равным 0,6 Ом/км. Тогда
Хп = хп (Lф + Lн) = 0,6 (0,15 + 0,1) = 0,15 Ом. (135)
5. Рассчитывается значение сопротивления петли "фаза ноль"
=
= = 1,76 Ом.
Рис.22 Схемы для расчёта зануления в сети переменного тока на отключающую способность: а) полная; б) упрощённая
6. Сила тока короткого замыкания Iк.з. рассчитывается по схеме замещения, представленной на рис.22. Значение Iк.з. зависит от фазного напряжения сети Uф и сопротивлений цепи, в том числе от полных сопротивлений трансформатора Zт, фазного проводника Rф, нулевого защитного проводника Rн, внешнего индуктивного сопротивления петли (контура) "фазный проводник нулевой защитный проводник" (петли "фаза ноль") Zп, а также от активных сопротивлений заземлений нейтрали обмоток источника тока (трансформатора) R0 и повторного заземления нулевого защитного проводника Rп (рис.22а). Поскольку R0 и Rп, как правило, велики по сравнению с другими сопротивлениями цепи, можно не принимать во внимание параллельную ветвь, образованную ими. Тогда расчётная схема упростится (рис.22б). По зависимости (131) рассчитается сила тока короткого замыкания
= 197,68 А.
\7. Проверяется условие надёжного срабатывания защиты:
Iк.з. ? 3
197,68 > 3 5,16.
550,7 > 15,47.
Ток Iк.з. более чем в 3 раза превышает номинальный ток плавкой вставки.
8. По рассчитанному значению номинального тока Iн = 15,47 А в прил.1 находится ближайшее значение из рядов номинальных токов стандартных предохранителей, равное 15 А. Итак, принимается предохранитель серии НПИ15 с номинальным током 15 А.
Заключение
В данном дипломном проекте произведена модернизация системы теплоснабжения от производственной котельной для ЗАО "Термотрон-завод" расположенного в городе Брянске.
Был предложен рациональный проект по снижению энергопотребления данного завода. Для достижения поставленной цели были решены поставленные задачи:
1. Произведен анализ тепловых нагрузок завода.
Определена потребность завода в тепле при проектировании. Отопительная нагрузка предприятия равна 69300,14ГДж/год, вентиляционная нагрузка равна 240366,86ГДж/год, нагрузка на технологические нужды равна 2530,7ГДж/год, нагрузка на горячее водоснабжение равна 3948691,93ГДж/год.
Определена потребность завода в теплев настоящий момент. Отопительная нагрузка предприятия равна 65843,69ГДж/год, вентиляционная нагрузка равна 234948,45ГДж/год, нагрузка на технологические нужды равна 2530,7ГДж/год, нагрузка на горячее водоснабжение равна 2504057,51ГДж/год.
Также была рассчитана температура начала-конца отопительного периода для предприятия tнк=80С и для отдельных цехов.
2. Произведен анализ режима работы тепловых сетей завода.
Были произведены гидравлические расчеты прошлой и существующей водяных сетей, существующей паровой сети. Произведен поверочный тепловой расчет данных сетей.
3. Произведен расчет источника теплоснабжения.
В рамках дипломного проекта были выбраны два проекта модернизации системы теплоснабжения. Поэтому проводится расчет двух схем источников теплоснабжения. При модернизации системы теплоснабжения с отпуском тепла внешнему потребителю были выбраны три существующих котла ДКВР-20-13 и два устанавливаемых котла ДЕ-10-14ГМ. При модернизации системы теплоснабжения с выработкой электрической энергии были выбраны три существующих котла ДКВР-20-13.
4. Был рассчитан проект внедрения турбинной установки ТГ 8/0,4 Р13/4,0 для снижения затрат при потреблении электроэнергии заводом.
Определена работа турбины на ном?/p>