Сборное плоское железобетонное перекрытие
Дипломная работа - Строительство
Другие дипломы по предмету Строительство
тороны.
в поперечном направлении: s=1210/9=135Принимаем 9 стержней с s=200 мм < sр=250 мм
Длина составляет 1/4aпан=1930/4=500 мм с каждой стороны диафрагмы.
Перпендикулярно рабочей арматуре в надопорных сетках устанавливается распределительная арматура 5 4 Вр-I
в продольном направлении принимаем 5 стержней с s=240 мм.
3. Проектирование промежуточной диафрагмы
Поперечные ребра-диафрагмы рассматриваются как однопролетные свободно опертые балки на двух опорах. Опоры с допущениями принимаем шарнирными. Нагрузка на диафрагмы передается по закону треугольника (aпан>bпан).
Расчетный пролет диафрагмы lд=bпан.
3.1 Статический расчет
Вес пог.м диафрагмы рассчитываем по формуле:
qсв=bд.ср(hд-hпл)?ж/б?f, (8)
где bд.ср - средняя ширина сечения диафрагмы, bд.ср=9 см; ?f - коэффициент надежности по нагрузке (для собственного веса), ?f=1.1.
qсв=0.07•(0.19-0.07)•2500•1.1=23.1 кгс/м
Наибольшее значение треугольной нагрузки q0, передаваемой от плиты, включая вес плиты, вес пола и полезную нагрузку для средних диафрагм определяем по формуле:
q0=qплbпан, (9)
где bпан - ширина панели, bпан=1.81 м; qпл - расчетная нагрузка действующая на 1 м2 плиты, qпл= 1471.7 кгс/м2.
q0=1471.7 •1.81=2664кгс/м
Наибольший изгибающий момент в пролете и поперечная сила на опорах при треугольном законе передачи нагрузки определяется по формулам:
Mmax=qсвlд2/8+q0lд2/12; (10)
Qmax=qсвlд/2+q0lд/4
Mmax=23.1•1.812/8+2664•1.812/12=12.16+1142.32=737кгс•м
Qmax=23.1•1.81/2+2664•1.81/4=26.88+1893.34=1226.3кгс
3.2 Расчет продольной арматуры
Назначаем размеры расчетного сечения.
Определяем полезную высоту сечения:
h0=hд-a=19-2=17 см
Вследствие монолитного сопряжения элементов панели друг с другом в работу сечение диафрагм (и продольных ребер) включается некоторый участок плиты, т.е. диафрагмы имеют вид тавра.
Ширина полки bп:
bп?aпан=193 см
bп?12hпл+bд.ср=12•7+7=91 см
bп?1/3lд=181/3=60.3 см
Принимаем наименьшее значение: bп=60.0 см
Определяем положение нейтральной оси:
Mп=bпhплRb(h0-hпл/2) (11)
Mп=60.0•7•148•(17-7/2)=839160 кгс•см=8391.60 кгс•м
Т.к. момент полки Mп>Mmax, то нейтральная линия проходит в полке, сечение рассчитывается как прямоугольник с шириной bп.
A0=Mmax/(bпh02Rb)=73700 /(60.0•172•148)=73700/25663.2.6=0.029 см2
Т.к. A0=0.029 см2, то по [1, прил.I табл.1] ?=0.985
Площадь сечения арматуры по (6):
As=Mmax/(?h0Rs)= 73700/(0.985•17•3600)= 73700/ 60282=1.22 см2
Назначаем 1 14 A-III с Asфакт=1.539см2
3.3 Расчет поперечной арматуры
Поперечная арматура в балках (или иных элементах конструкции, в которых действуют поперечные силы) ставится для обеспечения их прочности по наклонным сечениям.
Расчет поперечной арматуры производится в тех случаях, когда не выполняется условие:
Qmax?0.6bд.срh0Rbt (12)
0.6bд.срh0Rbt=0.6•7•17•10.7= 763.98кгс <Qmax, поэтому поперечная арматура ставится по расчету
Задача расчета поперечной арматуры состоит в подборе диаметра и шага хомутов, или поперечных стержней.
Назначаем шаг хомутов s.
s?1.5bд.срh02Rbt/Qmax=1.5•7•172•10.7/1226.3=26.48см
s?hд/2=19/2=9.5 см
s?15 см
Принимаем наименьшее s=9 см Определяем необходимое усилие в хомутах на единицу длины элемента qsw по формуле:
qsw=Qmax2/(8bд.срh02Rbt) (13)
qsw=1226.3/(8•7•172•10.7) =8.7кгс/см
т.к. qsw?0.6bд.срRbt/2=0.6•7 •10.7/2=22.47кгс/см-условие выполняется, то хомуты и отгибы ставиться исходя из конструктивных соображений.
Принимаем 1 6 A-I с asw=0.283 см2 ,Rsw=1750кгс/см2.
Определяем распределение усилий в хомутах приходящегося на единицу длины элемента:
Nsw=nswRsw=1•0.283•1759=495.3кг/см
Qsw= Nsw/s=495.3/9=55 кг/см
кг/см>22.47кг/см-условие выполняется.
Проверяем условие прочности по наклонной трещине
Qmax?Qпред.=v8hд.ср.h02Rbtqs
Qпред=v8•7•172•10.7•55=3086кг
1226.3кг<3086кг
Условие прочности по наклонной полосе между трещинами.
Qmax?Qпред.=0.3 •?W1 •?в1 •h0 •Rв•bд.ср.
Qпред=0.3 •1 •7 •148 •17=5283.6кг
.3кг<5283.6кг
Для торцевой диафрагмы используем такую же арматуру.
Примем 1 6 A-I
4 Проектирование продольного ребра
Продольные ребра рассматриваются как свободно опертые балки. Нагрузка на них передается непосредственно от плиты по закону трапеций (aпан>bпан) и от диафрагм в виде сосредоточенных сил.
Ширина прогона принимаем bпр=25 см.
Расчетная длина продольного ребра lр=l-2bпр/4=579-2•25/4=566.5 см
4.1 Статический расчет
Вес пог.м продольного ребра рассчитываем по формуле:
qсв=(hр-hпл)bр.ср?ж/б?f, (15)
где bр.ср - средняя ширина сечения продольного ребра, bр.ср=11 см; ?f - коэффициент надежности по нагрузке (для собственного веса), ?f=1.1.
qсв=(0.29-0.07)•0.11•2500•1.1=66.55кгс/м
Наибольшее значение треугольной нагрузки q0, передаваемой от плиты, включая вес плиты, вес пола и полезную нагрузку для средних диафрагм определяем по формуле:
q0=qплbпан/2, (16)
где bпан - ширина панели, bпан=1.81 м; qпл - расчетная нагрузка действующая на 1 м2 плиты, qпл= 1471.7кгс/м2.
q0=1471.7•1.81/2=1331.6кгс/м
Практически нагрузку принимаем равномерно распределенной:
qр=qсв+q0=66.55+1331.6=1398.2кгс/м Наибольший изгибающий момент в пролете и поперечная сила на опорах при треугольном законе передачи нагрузки определяется по формулам:
Mmax=qрlр2/8; (17)
Qmax=qрlр/2
Mmax=1398.2•5.672/8=5618.8кгс•м
Qmax=1331.6•5.67/2=3775.1кгс
4.2 Расчет продольной арматуры
При расчете арматуры в ребре необходимо учесть работу плит, часть которой попадает в сжатую зону