Расчет токарного станка
Курсовой проект - Разное
Другие курсовые по предмету Разное
.0 541.0 556.0 571.0 586.0 601.0 612.0 616.0 620.0 624.0 628.0 632.0 636.0 640.0 644.0 645.033093 12721 75614E-01 52985E-01 40363E-01 32338E-01 26799E-01 22753E-01 19673E-01 17254E-01 15306E-01 13705E-01 12369E-01 11236E-01 10265E-01 94220E-02 86836E-02 80290E-02 74408E-02 70416E-02 69018E-02 67648E-02 66317E-02 65054E-02 63932E-02 63093E-02 62677E-02 62548E-02 62507E-0259 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87648.0 651.0 654.0 669.0 684.0 699.0 714.0 729.0 744.0 759.0 774.0 789.0 804.0 819.0 834.0 849.0 864.0 879.0 894.0 909.0 924.0 939.0 954.0 969.0 984.0 999.0 1014.0 1014.0 1014.062257E-02 61784E-02 61136E-02 57263E-02 53721E-02 50596E-02 47790E-02 45241E-02 42907E-02 40760E-02 38776E-02 36936E-02 35225E-02 33629E-02 32136E-02 30737E-02 29422E-02 28183E-02 27014E-02 25908E-02 24858E-02 23860E-02 22908E-02 21997E-02 21122E-02 20280E-02 19464E-02 19464E-02 19464E-02
4.4 Расчет статической жесткости
На жесткость рассчитывают шпиндельные узлы всех типов. При этом определяют упругое перемещение шпинделя в сечении его переднего конца, для которого производится стандартная проверка шпиндельного узла на жесткость. Это перемещение принимают в качестве упругого перемещения переднего конца шпинделя.
В перемещении учитывают только деформации тела шпинделя и его опор. Собственные деформации обрабатываемой детали, режущего инструмента, конического или другого соединения инструмента со шпинделем определяют дополнительными расчетами, не относящимися к расчету шпиндельного узла на жесткость.
Статическая жесткость определяется по радиальному и осевому смещениям конца шпинделя под действием силы F. При этом суммарная деформация складывается из собственной деформации шпинделя и деформации опор.
4.5 Расчет на точность
Оценивается радиальным , осевым или торцевым биением шпинделя, которое для станков средних размеров составляет 4-8 мкм.
Подшипники выбирают примерно в три раза точнее, чем допустимое биение шпинделя.
В первом приближении радиальное биение определяется из простых геометрических соотношений, учитывающих погрешности передней и задней опор и размеры шпинделя:
При
4.6 Энергетические потери и нагрев опор
Энергетические потери характеризуются моментом трения и мощностью холостого хода и учитываются при выборе опор и назначении мощности привода.
- момент холостого хода (при ),
где
- средний диаметр подшипника;
- кинематическая вязкость масла;
- частота вращения;
- коэффициент, зависящий от типа подшипника и смазки;
Нагревание опор приводит к изменению натяга в подшипниках (снижается работоспособность), к смещению конца шпинделя (влияет на точность). Избыточная температура зависит в основном от типа подшипника и величины натяга в нем и способа смазывания.
- средняя установившаяся избыточная температура от внутренних источников,
где
- теплота от механических потерь на трение от подшипников качания;
- коэффициент теплоотдачи шпиндельной бабки;
- поверхность охлаждения корпуса;
- коэффициент, учитывающий отвод тепла в станину (стойку).
5. Автоматическая поворотная резцедержавка
На листе Автоматическая поворотная резцедержавка приведены общий вид и основные разрезы 12-позиционной револьверной головки.
От встроенного в корпус 1 электродвигателя 2 вращение через зубчатые колеса 3 и 4 передается на вал 5, а с него через зубчатую пару 6 и 7 - на вал-шестерню 8. Вал-шестерня 8 через промежуточные зубчатые колеса 9 и 10 зацепляется с венцом 11, имеющим внутреннюю зубчатую нарезку. Относительно корпуса / зубчатый венец 11 может вращаться на шарикоподшипниках 12. При повороте зубчатого венца 11 на угол 80 упор 13, входящий в фигурный паз на наружной поверхности венца, смещает вниз зубчатую полумуфту 14, которая жестко прикреплена к его нижнему торцу. При сцеплении трапецеидальных кулачков полумуфт 14 и 15 упор 16 наклонной плоскостью зуба входит в отверстие в неподвижном корпусе 1. Наружный корпус револьверной головки 17 при этом поднимается под действием пружин 18: происходит расцепление плоской зубчатой полумуфты 19 на нижнем торце головки с полумуфтой на основании 20 и расфиксация головки.
Конечный микровыключатель 21 дает при этом команду на поворот револьверной головки 17. При прохождении заданного углового положения (перебеге на 3…5) срабатывает соответствующий микровыключатель 22, который дает команду на реверс электродвигателя 2: поворотная часть револьверной головки 17 движется в обратную сторону до упора 16. После остановки корпуса револьверной головки 17 зубчатый венец 11 продолжает вращение на угол 80. Кулачки полумуфт 14 и 15 находят друг на друга, опуская корпус револьверной головки до фиксации ее плоской зубчатой полумуфтой 19 относительно основания 20. Микровыключатель 21 при этом дает команду на останов электродвигателя 2.
Список литературы
1. Альбом станочного оборудования и автоматизированных производств. Кинематические схемы, конструкции, компоновки станков, станочных модулей и станочных комплексов, в 2-х частях. - М.: ВНИИТЭМР, 1991 г.
. Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя, изд. 8-е в 3-х т. - М.: Машиностроение, 2001 г.
. Бушуев В.В. Основы конструирования станков. - М.: Издательство Станкин, 1992 г.
. Жуков К.П., Гуревич Ю.Е. Расчеты деталей машин: Учеб. пособие для студентов машиностроит. специальностей вузов, изд. 2-е - М.: Издательство Станкин, 2003 г.
5. Краткий справочник металлиста / Под общ. ред. П.Н. Орлова и Е.А. Скороходова. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1986 г.
. Модзелевский А.А., Мущинкин А.А. Токарные станки. - М.: Машиностроение, 1973 г.