Расчёт тепловых процессов топки котла
Дипломная работа - Физика
Другие дипломы по предмету Физика
»адителя непрерывной продувки
, т/ч
где h"пр - энтальпия продувочной воды с t = 50 оC
h"пр =504,2 = 210 кДж/кг
. C
. C
. C
Расход пара на подогреватель сырой воды
, т/ч
где h'св - энтальпия воды при температуре t'св
1. h'св = 4,27 = 29,4 кДж/кг
. h'св = 4,26 = 25,2 кДж/кг
. h'св = 4,26 = 25,2 кДж/кг
h'хов - энтальпия химически очищенной воды при t'хов = 20 оС
1. h'хов = 4,220 =84,0 кДж/кг
. h'хов = 4,220 =84,0 кДж/кг
. h'хов = 4,220 =84,0 кДж/кг
. т/ч
. т/ч
. т/ч
Температура химочищенной воды после охладителя подпиточной воды
, оС
C
C
C
Расход пара на подогрев химочищенной воды в подогревателе перед деаэратором
, т/ч
где h"хов - энтальпия химочищенной воды при t"хов, равной
h"хов = 4,2t"хов , кДж/кг
1. h"хов = 4,2 43,1 = 181 кДж/кг
2. h"хов = 4,2 59,2 = 248,6 кДж/кг
3. h"хов = 4,252,9= 222,2 кДж/кг
1. т/ч
. т/ч
. т/ч
Суммарное количество воды и пара , поступающих в деаэратор , без учёта греющего пара
Gд = Gхов + ?Dт +Dхов + Dсв + Dпсв + Dрасш , т/ч
. Gд = 18,43 + 0,716 + 1,43 + 0,62 + 10,78 + 0,14 = 42,60 т/ч
2. Gд = 21,45 + 0,716 + 0,31+0,77 + 7,76 + 0,13 = 41,62 т/ч
3. Gд = 15,82 + 0,716 + 0,29 + 0,57 + 1,18 + 0,11 = 29,17 т/ч
Средняя температура воды в деаэраторе без учёта греющего пара
, оС
. оС
.оС
. оС
Расход греющего пара на деаэратор
, т/ч
. т/ч
. т/ч
. т/ч
Расход редуцированного пара на собственные нужды котельной
Dснроу = Dд + Dхов + Dсв , т/ч
1. Dснроу = 1,3 +1,43 + 0,62 = 3,35 т/ч
. Dснроу = 1,46 + 0,31 + 0,77 = 2,54 т/ч
. Dснроу = 0,79 + 0,29 + 0,57 = 1,65 т/ч
Расход свежего пара на собственные нужды котельной
, т/ч
. т/ч
. т/ч
. т/ч
Действительная паропроизводительность котельной
Dк = Dвн + Dсн +0,01 kп (Dвн + Dсн) , т/ч
1. Dк = 25,66 + 3,21 + 0,01 1(25,66 + 3,21) = 28,93 т/ч
. Dк = 22,77 + 2,43 + 0,01 1 (22,77 + 2,43) = 25,25 т/ч
. Dк = 18,29 + 1,58 + 0,01 3 (18,29 + 1,58) = 19,99 т/ч
Невязка:
, %
. %
. %
3. %
Моделирование тепловой схемы котельной закончено, т.к. небаланс с предварительно принятой паропроизводительностью котельной меньше 3%.
7. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА
7.1 Газовый тракт
Присос воздуха на участке газохода между котлом и дымососом:
??д = 0,05
Температура дымовых газов перед дымососом:
оС
Плотность дымовых газов за топкой: a = 1,1
кг/м3
Плотность дымовых газов в конвективном пучке:
кг/м3
За установкой (перед дымосом):
кг/м3
У дымовой трубы:
кг/м3
Действительный часовой объем дымовых газов:
,
где a11 и q11 - соответственно коэффициент избытка воздуха и температура в конце поверхности нагрева, предшествующей рассматриваемому соседнему газоходу;
Вр = 1390,116 кг/ч
Voг = VoN2 + VRO2 +VoH2O = 7.84+1.06+2.22=11.12 м3/м3
В конвективном пучке:
м3/ч
За котлом:
м3/ч
За установкой:
м3/ч
У дымовой трубы:
м3/ч
7.2 Паровой котел
Сопротивление топки DhT = 30 Па
Сопротивление котла:
Dhк = Dhп+ Dhм
Сопротивление пучка труб:
Dhn = Dhдинxк
Динамическое сопротивление при средней скорости и плотности:
м/с
Средняя плотность:
rср = 0,378
Па
xк - коэффициент сопротивления коридорного пучка:
xк = xоz2
где z2 - число труб по глубине пучка: z2 = 43
xо - коэффициент сопротивления данного ряда пучка:
xо = xгрCsCRE
где xгр - графический коэффициент, зависящий от скорости потока, диаметра труб и средней температуры потока; tср = 706 оС
При wср = 26,4 м/с и дтрубой 512,5 мм xгр = 0,420
Сs = 0,37 СRE = 1,26
x0 = 0,4200,371,26=0,193
xк = 0,1934,3 =8,299
Dhn = 131,78,299 = 1092,9 Па
Значение сопротивления конвективного газохода (поворот на 90о)
xо =0,5
Dhм = xповDhдин = 0,5131,7=65,85 Па
Полное сопротивление:
Dhк = 1092,9+65,85=1158,7 Па
7.3 Газоходы между дымососом и дымовой трубой6
qд = 146,8 оС rг = 0,905 кг/м3
Диффузор за дымососом (10 оС)
xвых =0,6 j = 0,2;
x = 0,60,2 = 0,12
F=0,53 м2
м/с
Па
Колено 45оС
Па
м/с
Ввод в трубу:
Па
Суммарное аэродинамическое сопротивление установки:
Dhу=DhT+