Расчет отопительно-производственной котельной

Контрольная работа - Разное

Другие контрольные работы по предмету Разное

Расход греющего пара на сетевую установку находится из ее уравнения теплового баланса по пару, кг/с:

 

(2)

 

Здесь =85 МВт - тепловая нагрузка сетевой установки (задана); = 0,98 - КПД подогревателя; = 2867 кДж/кг - энтальпия греющего пара; = 448,5 кДж/кг - энтальпия конденсата греющего пара, взятая из табл. П.2 при температуре насыщения.

Расход сетевой воды находится из уравнения теплового баланса пароводяного подогревателя по воде, кг/с:

 

(3)

 

где =4,19 кДж/ (кгК) - теплоемкость воды; tпс; tос - температуры прямой и обратной сетевой воды, найденные по температурному графику (рис.1) на расчетном режиме (см. исходные данные),С.

 

2.4 Собственные нужды котельной

 

По известным расходам производственного пара (задан) и теплофикационного [определен по формуле (2)], находится отпуск пара внешним потребителям, кг/с:

 

(4)

 

Оценивается расход пара на деаэратор (собственные нужды котельной) в размере 10 % от внешнего потребления, кг/с:

 

(5)

 

Паропроизводительность котельной с учетом потерь (коэффициент запаса 1,03), кг/с:

 

(6)

 

2.5 Расширитель непрерывной продувки котлов

 

Расчетная схема расширителя продувки дана на рис.1.3 Количество отсепарированного вторичного пара (сухого, насыщенного) находится из уравнения теплового баланса расширителя продувки кг/с:

 

(7)

 

где расход продувочной воды кг/с; =h=790 кДж/кг - энтальпия продувочной воды по табл. П.2 при давлении насыщения в барабане котла рб =1,15р0 = 1,15*10 = 11,5 бар; = h = 504 кДж /кг - энтальпия отсепарированной воды по табл. П.2 при давлении насыщения в расширителе продувки Pрп = 2 бара; = h" = 2707 кДж/кг - энтальпия отсепарированного пара по табл. П.2 при давлении насыщения 2 бара.

 

 

Тогда расход отсепарированной воды, кг/с:

 

(8)

 

Потери воды, конденсата и пара, кг/с:

продувочной отсепарированной воды, которая имеет повышенное солесодержание и непригодна для дальнейшего использования, поэтому после охлаждения в водо-водяном подогревателе подпиточной сырой воды она выбрасывается П1 = = 2,286;

конденсата у производственных потребителей

 

кг/с

 

воды в тепловой сети

 

,

 

где коэффициент утечки для закрытых (без водоразбора) тепловых сетей =0,015.0,02;

пара в котельной порядка 3 % П4 = 0,03Dк = 0,03*43.78 = 1,3134.

Тогда расход химически очищенной подпиточной воды, кг/с:

 

(9)

 

2.6 Деаэратор питательной воды

 

Суммарный материальный поток на входе в деаэратор (кроме греющего пара), кг/с:

 

(10)

 

где кг/с - возврат конденсата от производственных потребителей; кг/с - возврат конденсата греющего пара от сетевой установки.

Суммарный тепловой поток на входе в деаэратор (кроме греющего пара), кВт:

 

(11)

 

где взятые по табл. П.2 при соответствующих температурах: = h = 105 кДж/кг - энтальпия химически очищенной подпиточной воды, подогретой предварительно в водо-водяном подогревателе отсепарированной продувочной водой до температуры txo =25С; =h= 293 кДж/кг - энтальпия конденсата, возвращаемого от производственных потребителей с температурой = 70С; = h=335 кДж/кг - энтальпия конденсата греющего пара, возвращаемого из пароводяного подогревателя с температурой = 80С; =h"= 2707 кДж/кг - энтальпия отсепарированного вторичного пара при температуре = 120C, соответствующей давлению насыщения 2 бара в сепараторе непрерывной продувки котла.

С учетом (10) и (11) расход греющего пара на деаэратор из его уравнения теплового баланса, кг/с:

 

(12)

 

Здесь = 2867 кДж/кг - энтальпия перегретого пара на входе в деаэратор по табл. П.1 для выбранного котла; = h = 448,5 кДж/кг - энтальпия питательной воды на выходе из деаэратора по табл. П.2 при температуре tпв=107С, соответствующей давлению насыщения в деаэраторе 1,3 бар.

 

2.7 Относительная погрешность расчета

 

Уточненная паропроизводительность котельной с учетом потерь на уровне 3 %, кг / с:

 

(13)

 

где = 38,641 кг/с - расход пара внешними потребителями по формуле (4).

Относительное расхождение между уточненной паропроизводительностью котельной (13) и принятой предварительно [см. формулу (6)], %:

 

(14)

 

Относительное расхождение по абсолютной величине не превышает 3 %, поэтому расчет производительности котельной считается законченным.

 

2.8 Выбор котельных агрегатов

 

Количество котлов (парогенераторов) выбранного выше типа Е-25-14-ГМ:

 

(15)

 

где -паропроизводительность котельной (13), кг/с;

= 6,944 кг/с (25 т/ч) - единичная производительность котла.

Кроме того, необходимо установить в котельной еще один резервный котел, который будет включаться в работу при аварии или плановом ремонте действующего.

Принимаем число котлов равным 8.

 

2.9 Оценка экономичности котельной

 

Расход натурального топлива (бухарский газ) парогенераторами котельной, кг /с:

 

(16)

 

Здесь = 2867 кДж /кг - энтальпия перегретого пара на входе в деаэратор по табл. П.1 для выбранного котла;

=h=448,5кДж / кг - энтальпия питательной воды на выходе из деаэратора по табл. П.2 при температуре tпв =107С, соответствующей давлению насыщения в деаэраторе 1,3 бара; пp =2,6268 кг / с - расход продувочной воды [см. поясн