Расчет и проектирование основания и фундамента
Курсовой проект - Строительство
Другие курсовые по предмету Строительство
,2011,410,08710,4113,222,61800010,085,6012,130,0759,0119,824,01800010,806,0012,850,0678,0126,525,318000
Граница первого и второго слоев условно смещена до глубины zi = 3,60 м от подошвы (фактическое положение на глубине z = 3,74 м).
Граница второго и третьего слоев условно смещена до глубины zi = 5,04 м от подошвы (фактическое положение на глубине z = 5,08 м).
На глубине Нс = 7,20 м от подошвы фундамента выполняется условие СНиП 2.02.01-83* (прил.2, п.6) ограничения глубины сжимаемой толщи основания (ГСТ): szp = 16,6 кПа ? 0,2 szg = 0,2 93,1 = 18,6 кПа, поэтому послойное суммирование деформаций основания производим в пределах от подошвы фундамента до ГСТ.
Осадку основания определяем по формуле
Условие S = 2,61 см < Su = 12,0 см выполняется;
значение Su = 12,0 см принято по таблице прил. 4 СНиП 2.02.01-83* для производственных и гражданских одноэтажных и многоэтажных зданий с полным стальным каркасом.
VI. Расчет и проектирование свайного фундамента
Рассмотрим вариант свайного фундамента из забивных висячих свай сечением 300300мм, погружаемых дизельным молотом.
.1 Назначаем глубину заложения подошвы ростверка
Расчетная глубина промерзания грунта от поверхности планировки DL:
где kh = 0,8 - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения.
d0 - величина, принимаемая равной для суглинка - 0,23 м.
По конструктивным требованиям, также как и для фундамента на естественном основании верх ростверка должен быть на отметке - 0,700;
Размеры подколонника (стакана) в плане lcf x bcf = 1500 x 1200 мм; глубина стакана dp=900мм. Если принять в первом приближении толщину дна стакана (в последующем она должна быть уточнена проверкой на продавливание колонной) равной hp=500мм, то минимальная высота ростверка должна быть hr dp+ hp =1,4 м. Для дальнейших расчетов принимаем большее из двух значений (1,5 и 1,4 м), т.е. hr = 1,5 м (кратно 150 мм), что соответствует глубине заложения -2,05м (абс. отм. 63,35).
.2 Необходимая длина свай
В качестве несущего слоя принимаем песок (слой 4). Тогда необходимая длина сваи вычисляется по формуле.
lсв = h1 + h2 + h3 = 0,05 + 5,075 + 1 = 6,125 м;
где h1 = 5 см, - размер заделки сваи в ростверк при свободном (шарнирном) опирании ростверка на сваи;
h2 = 5,075м, - толщина прорезаемых сваей слабых слоев грунта;
h3 = 1м, - требуемое заглубление нижних концов свай в несущий слой по п. 8.4 СНиП 2.02.03-85.
Принимаем типовую железобетонную сваю С7-30 (ГОСТ 19804.1-79*) квадратного сечения 300х300 мм, длиной L = 7 м. Класс бетона сваи В20. Арматура из стали класса А-III 4 12, объем бетона 0,64 м3, масса сваи 1,6 т, толщина защитного слоя аb = 20 мм.
.3 Несущая способность одиночной сваи
Определяем несущую способность одиночной сваи из условия сопротивления грунта основания по формуле из СНиП 2.02.03-85:
В соответствии с расчетной схемой сваи (рис. 7) устанавливаем из таблицы 1 СНиП 2.02.03-85 для мелкого песка при z = 8,47 м расчетное сопротивление R = 2494 кПа. Для определения ft расчленяем каждый однородный пласт грунта (инженерно-геологический элемент) на слои толщиной li ? 2 м и устанавливаем среднюю глубину расположения zi каждого слоя, считая от уровня природного рельефа. Затем по таблице 2 СНиП 2.02.03-85, используя в необходимых случаях интерполяцию, устанавливаем
для суглинка приIL = 0,65иz1 = 2,12 мf1 = 9,7 кПа;для суглинка приIL = 0,65иz2 = 3,32 мf2 = 11,5 кПа;для суглинка приIL = 0,65иz3 = 4,52 мf3 = 13,0 кПа;для суглинка приIL = 0,65иz4 = 5,19 мf4 = 13,6 кПа;для суглинка2 приIL = 0,6иz1 = 5,86 мf1 = 17,9 кПа;для суглинка2 приIL = 0,6иz2 = 6,53 мf2 = 18,3 кПа;для песка мелк. приz3 = 7,20 мf3 = 43,2 кПа;для песка мелк. приz4 = 8,13 мf4 = 44,1 кПа;
Площадь опирания сваи на грунт А = 0,3 0,3 = 0,09 м2;
Периметр U = 0,3 4 = 1,2 м.
Для сваи сплошного сечения, погружаемой забивкой дизельным молотом, по табл.3 СНиП 2.02.03-85 gCR = gCf =1, gС = 1. Тогда:
.4 Определение требуемого числа свай
где ?k = 1,4 - коэффициент надежности (по п. 3.10 СНиП 2.02.03-85);
?mt = 20 кН/м3 - среднее значение удельного веса материала ростверка и грунта на его уступах;
(3dсв)2 - площадь подошвы ростверка, приходящаяся на одну сваю при минимальном расстоянии между сваями 3dсв;
d - глубина заложения подошвы ростверка от пов-ти планировки;
k = 1,3 - коэффициент увеличения числа свай, косвенно учитывающий влияние момента и поперечности силы;
?n = 0,95 - коэффициент надежности по назначению;
?g - коэффициент надежности по грунту.
Принимаем n равным 9.
VII. Определение степени агрессивного воздействия подземных вод и разработка рекомендаций по антикоррозийной защите подземных конструкций
Для железобетонных фундаментов на естественном основании серии 1.412-2/77, принятых на основе технико-экономического сравнения вариантов, установим наличие и степень агрессивного воздействия подземных вод по данным химического анализа для соответственных грунтовых условий.
Для фундаментов предусматриваем бетон с маркой по водопроницаемости W4 на портландцементе по ГОСТ 10178-76, арматуру классов А-II и А-III.
Фундаменты каркаса и приямок расположены ниже УПВ лишь частично, однако за счет возможных изменений УПВ и капиллярного подъема до 1,2 м над УПВ все поверхности фундамента и технологического приямка могут эксплуатироваться под водой, либо в зоне периодического смачивания. Степень агрессивного воздействия воды на подземные конструкции оцениваем в соответствии с табл. 5, 6, 7 СНиП 2.03.11-85.
Коэффициент фильтрации суглинка, в котором расположены подземные конструкции, равен: kf = 2,510-7 см/с 86,4103 с/?/p>