Расчет асинхронного двигателя
Курсовой проект - Разное
Другие курсовые по предмету Разное
зменение коэффициента проводимости рассеяния полузакрытого паза статора по формуле:
Коэффициент магнитной проводимости рассеяния при насыщении по формуле:
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора с учётом влияния насыщения по формуле:
lД1 нас. = lД1 = 2,50,46 = 1,15
Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора с учётом влияния насыщения по формуле:
х1 нас. = (х1l1 нас. )/ l1 = =1,17 Ом
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки ротора с учётом влияния насыщения и вытеснения тока по формуле:
,
где с2 = (t2 - bШ2)(1 - d ) =(14,5 - 1,5)(1 - 0,46 )=7,02 мм;
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеянья обмотки ротора с учетом влияния насыщения и вытеснения тока по формуле:
lП2x. нас. = lП2x - Dlп2. нас. =2,2 - 0,41 = 1,79;
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеянья обмотки ротора с учетом влияния насыщения по формуле:
;
Приведённое индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учётом влияния эффекта вытеснения тока и насыщения по формуле:
Сопротивление взаимной индукции обмоток в пусковом режиме по формуле:
;
Расчет токов и моментов:
Ток в обмотке ротора по формуле:
;
Ток в обмотке статора по формуле:
;
Относительные параметры:
А;
Нм;
В таблице приведены пусковые характеристики асинхронного двигателя.
Таблица 4.2 Пусковые характеристики асинхронного двигателя.
Скольжение№Парам.1,0000,9000,8000,7000,6410,6000,5000,4000,3000,200,10143,5641,1338,4435,4533,5332,1228,3724,1319,3113,87,4122569,82426,322682091,81978,41894,91673,71423,71139,381343735,835,505,144,744,494,303,803,232,581,840,9940,440,450,460,490,520,550,610,700,780,890,9753,643,583,513,323,122,932,541,951,430,720,2060,080,080,080,080,070,070,060,050,040,020,0170,940,940,940,940,950,950,960,970,981,001,0187,287,157,026,636,245,855,073,902,861,430,3990,410,410,410,410,400,400,390,360,330,240,10102,212,212,222,232,232,232,232,232,242,242,2411lП2x. нас.1,791,801,811,821,821,831,841,871,912,002,1412lД1 нас.1,101,131,151,231,301,381,531,751,952,232,43131,821,861,902,022,152,272,522,893,223,684,0114х1 нас.1,161,161,171,201,231,261,321,401,481,591,67151,861,881,901,962,022,082,202,372,542,782,99161,011,011,011,011,021,021,021,021,021,021,02172,662,762,893,053,173,273,574,024,786,3010,8183,043,073,103,193,283,373,553,824,074,424,721954,4453,2551,949,8148,2246,8843,7239,6635,0528,618,62055,7054,5053,151,0449,4448,1044,9340,8636,1929,619,4216,706,566,396,145,955,795,414,924,363,572,34221,95422,0372,0832,1282,1652,2482,3492,4312,432,06
Рисунок 4.6 Зависимость ;
Рисунок 4.7 Зависимость ;
5. Тепловой расчет
Расчет нагрева производят, используя значения потерь, полученных для номинального режима.
Превышение температуры внутренней поверхности сердечника статора над температурой воздуха внутри двигателя , С, по формуле (5-1)
(5-1)
где К=0,2 - коэффициент учитывающий, что часть потерь в сердечникестатора и в пазовой части обмотки передаётся через станину непосредственно в окружающую среду, принимается по таблице [1].
a1=90 - коэффициент теплоотдачи с поверхности по рисунку [1].
Рэп1 - электрические потери в обмотке статора в пазовой части при номинальном скольжении sн=0,044 по формуле:
,
где кr=1,15 - коэффициент увеличения потерь для обмоток с изоляцией B.
Электрические потери в лобковых частях катушек:
Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки статора определяется по формуле
,
где bиз1 - односторонняя толщина изоляции в пазу, bиз1 = 0,25.
lэкв =0,16 Вт/(мС) - средняя эквивалентная теплопроводность пазовой изоляции; для класса нагревостойкости B.
l`экв = 1,25 Вт/(мС) - среднее значение коэффициента теплопроводности внутренней изоляции катушки всыпной обмотки, определяется по рисунку [1].
Пп1 - расчетный периметр поперечного сечения паза статора; для полузакрытых трапециидальных пазов по формуле:
.
Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей обмотки над температурой воздуха внутри машины по формуле:
;
Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей над температурой воздуха внутри машины:
;
Перепад температуры по толщине изоляции лобовых частей:
,
где ,
Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой воздуха внутри машины, по формуле:
;
Сумма всех потерь в двигателе при номинальном режиме и расчетной температуре, определяемая по формуле
;
Сумма всех потерь в двигателе при номинальном режиме и расчетной температуре с учетом их увеличения по формуле:
;
Сумма потерь, отводимых в воздух внутри двигателя по формуле:
;
Превышение температуры воздуха внутри машины над температурой окружающей среды определяется по формуле:
,
где -коэффициент подогрева воздуха, учитывающий теплоотдающую способность поверхности корпуса и интенсивность перемешивания воздуха внутри машины: для по рис.[1];
Sкор- эквивалентная поверхность охлаждения корпуса по формуле:
,
где - периметр поперечного сечения рёбер для по рис. [1].
Среднее превышение температуры обмотки статора над окружающей средой по:
;
Расчет вентиляции. Требуемый для охлаждения расход воздуха Qв определяется по формуле:
,
где km - коэффициент, учитывающий изменение условий охлаждения по длине поверхности корпуса, обдуваемого наружным вентилятором, определяется